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Folien_GPVT_5 Mechanische Verfahrenstechnik - Partikeltechnologie Partikeltrennung im Fluid Prof. Dr. J. Tomas 04.12.2012
OTTO-VON-GUERICKE-UNIVERSITÄT MAGDEBURG INSTITUT FÜR VERFAHRENSTECHNIK Mechanische Verfahrenstechnik Folie 5.1 5 Stromklassierung 171
5.1 Kennzeichnung des Trennerfolges eines Trennprozesses .......... 171 5.2 Relativbewegung der Partikel in einem Fluid ............................ 178
5.2.1 Wirkende Strömungs- und Feldkräfte ................................ 179 5.2.2 Bewegung steifer Partikel in einer stationären Strömung .. 185
5.2.2.1 Stationäre Partikelbewegung .......................................... 185 5.2.2.2 Gleichmäßig beschleunigte Partikelbewegung ............... 189
5.2.3 Bewegung von Partikelschwärmen..................................... 196 5.2.4 Partikelbewegung im Fliehkraftfeld einer Wirbelströmung ..... 200
5.3 Turbulente Transportvorgänge ................................................... 204 5.3.1 Kennzeichnung von turbulenten Strömungen .................... 204 5.3.2 Transportvorgänge in turbulenten Strömungen .................. 216
5.3.2.1 Turbulenter Transport in Einphasenströmungen ............ 216 5.3.2.2 Turbulenter Partikeltransport .......................................... 218
5.4 Trennmodelle und Trennerfolg des Stromklassierens ................ 223 5.4.1 Allgemeines Bilanzmodell - FOKKER-PLANCK-Gleichung . 223 5.4.2 Querstromklassierung ......................................................... 227
5.4.2.1 laminare Querstromhydroklassierung ............................. 227 5.4.2.2 turbulente Querstromklassierung .................................... 228
5.4.3 Turbulente Gegenstromklassierung .................................... 232 5.4.4 Kennzeichnung des Trennerfolges des Stromklassierprozesses 242
5.5 Mehrstufige turbulente Querstrom-Aerotrennung im Zick-Zack-Kanal 243 5.5.1 Stationäre Partikelanzahlkonzentrationsverteilung ............ 243 5.5.2 Trennfunktion für die mehrstufige Trennung ..................... 243
5.5.2.1 Trennfunktion, Trennmerkmale und Trennschärfe......... 243 5.5.2.2 Wirksame Trennstufenzahl und Trennstufen-Ausnutzungsgrad 243 5.5.2.3 Prozessbewertungsgrößen mehrstufiger Querstromtrennungen 244
5.6 Hydroklassierung und Hydroklassierer ...................................... 245 5.6.1 Schwerkraft-Hydroklassierer .............................................. 245 5.6.2 Zentrifugalkraft-Hydroklassierer ........................................ 247
5.7 Aeroklassierung und Windsichter .............................................. 254 5.7.1 Prozessziele des Windsichtens ........................................... 254 5.7.2 Partikeltrennung in einer Wirbelsenke ............................... 254
5.7.2.1 Modell der Spiralwindsichtung und Trennkorngröße .... 254 5.7.2.2 Turbulenzmodell der Trennkorngröße ............................ 256
5.7.3 Wirkprinzipien der Windsichtung ...................................... 260 5.7.4 Windsichter......................................................................... 262
5.7.4.1 Schwerkraft-Windsichter ................................................ 263 5.7.4.2 Zentrifugalkraft-Windsichter .......................................... 265
5.8 Staubabscheiden ......................................................................... 269 5.8.1 Entstauben .......................................................................... 269 5.8.2 Staubabsaugung .................................................................. 271 5.8.3 Staubabscheidung ............................................................... 272
5.8.3.1 Schwerkraftabscheider .................................................... 273 5.8.3.2 Zentrifugalkraftabscheider .............................................. 274 5.8.3.3 Elektrische Abscheider ................................................... 279 5.8.3.4 Filtrationsabscheider ....................................................... 282 5.8.3.5 Nassabscheider ............................................................... 288 5.8.3.6 Tropfenabscheider .......................................................... 291
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Schwimm-Sink-Sortierung
Anwendungsbereiche wichtiger Partikeltrennprozesse
Trennmerkmal Prozeß Wirkprinzip
10-5 10-4 10-3 0,01 0,1 1 10 100 103
Stück- oder Partikelgröße d in mm
Membrantrennung (semipermeable Trennfläche)
Dichte
optisch, Farbe
Strahlung, Re-flexion, Formu. ä.
magnetischeSuszeptibilität
elektrischeLeitfähigkeit
Benetzbarkeit
Form (Größe)Molmasse
Flotation
Elektrosortierung
Magnetscheidung
Automatisches Klauben
Hand- klauben
Querstromsortierung
Aufstromsortierung
Sortierung durch Setzen
Hydroherdsortierung
Aeroherdsortierung
Rinnensortierung
FL
S
A
LS
A F
FSL
A
LS
FL
S
AA
SL
P2P1
P2P1
M UM+ -
F
SP
R
G,RF,P
A
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Aufgabe Leicht-/Feingut (Berge)
Schwer-/Grobgut (Konzentrat)Trennprozeß
mA
F/Lm
G/Sm
ideale Trennungκ = 1
Kurve des Grob- oder Schwergutes G/S
Trennschnitt ξΤ = ξ50
ξ25 ξ50 ξ75 Trennmerkmal ξj
Tren
nfun
ktio
n T
j (ξ)
1
0,75
0,5
0,25
0
Fehlausträge
Gesamtmassebilanz (1) Komponentenbilanz (2)
Grob- oder Schwergutausbringen (3)
Wertstoffausbringen der (4) Komponente k im Schwergut
Anreicherverhältnis (6)
Trennfunktion der (7) Merkmalsklasse ∆ξj
Trennschärfe (8)
G/SF/LA mmm +=
k,SSk,LLk,AA mmm µ⋅+µ⋅=µ⋅
Rmmm S
S
A,
=
k,A
k,S
A
S
k,A
k,Sk,m m
mmm
Rµµ
⋅==
κξξ
= ≤25
751
Tmm
mm
R AjS j
A j
S
A
S j
A jm S j( )
,
,
,
,,ξ
µ
µ= = ⋅ = ⋅
AkS k
A k= >
µµ
,
,1
Bewertung des Prozeßerfolges einer Partikeltrennung
0,3 < κ < 0,6 befriedigend
0,6 < κ < 0,8 gut
0,8 < κ < 0,9 sehr gut
Selektivität der Anreicherung (5) der Wertstoffkomponente k
1R
RS
kk,m
k,mk ≤=
∑
Teilung
iG,mi,A
i,G
A
G
i,A
i,G.consti AR
mm
mm
)d(T ⋅=⋅===ρ
1dd
75
25 ≤=κ
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Gleichstrom:
Kraftfeld FF
Partikelabsolutgeschwindigkeit
Fluidströmung
Fluidströmung
Gegenstrom:
Querstrom:
wirkende Kräfte:
u→
v→ va→
va = - u - v va maximal→ → →
Partikelbewegung ↓
Partikelbewegung ↓
v→
Partikelbewegung ↓
FluidströmungFW Widerstandskraft→
FRresultierendeKraft
→
dynamischer Auftrieb FD + statischer Auftrieb FA→→
FD
FA
→
→
FF→
u→
Kraftfeld FF→
Kraftfeld FF→
Kraftfeld FF→
Feldkraft
Fluidströmung
v→
v→
v→
u→
v→
→
"relativer" Gleichstrom
Fluidströmung Partikelabsolut- geschwindigkeitv→
va = u - v→ → →u→ u→
u→
u→
va = u - v →
→ →
Partikelabsolutgeschwindigkeitu→
u→
va→
v→
va = v + u → → →
Partikelabsolutgeschwindigkeit
Schwebe:
v→v→
u→
u→Kraftfeld FF→
Fluidströmung
Partikelabsolutgeschwindigkeitva = u - v = 0 minimal
→ → →
→
Koordinate y +
-
0
va
v→ur→
Relative Anströmgeschwindigkeitur = u - v → → →
→
Relativbewegung von Partikeln in einem Fluid
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1. Wirkung eines dynamischen Auftriebs
Blatt 1
a) Partikelrotation
Kraftfeld FG→
u
FD
→
ω
b) Ungleichmäßige Anströmung einer symmetrischen Kugel
Kraftfeld FG→
ux(y) FD
→
xy
c) Ungleichförmiges Anströmprofil eines asymmetrischen Körpers
Kraftfeld FG→
u
FD
→
uu < uo
uo > uu
pu > po
∆p = pu - po = ρf/2.(uo2 - uu
2)
Umströmung glatter Kugeln
FD = cD·Ap·ρf·ur2/2
pstat + ρf.u2/2 + ρf
.g.y = const. BERNOULLI-Gleichung:
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2. Umströmungsbereiche Vorraussetzung: gleichmäßige, laminare und stationäre Anströmung einer glatten ruhenden Kugel
I) Zähe oder schleichende Umströmung, Re < 0,25, STOKES
II) Übergangsbereich, 0,25 < Re < 103
IIa) Laminar fließende Wirbel, 24 < Re < 130
IIb) Wirbelablösung (Ablösepunkt A), instationäre Wirbelschleppe, 130 < Re < 1000
III) Quadratischer oder Trägheits-Bereich, 103 < Re < 2·105, NEWTON
IV) Bereich turbulenter Grenzschichtströmung auf der Anströmseite Umschlagpunkt U:
Fw,lam = 3·π·η·d·u
cw = 24Re
uAA
cw = 0,07 bis 0,3u
AA
UU
cw = 0,44
für Re < 2·105
31
Re32
Re24cW ++=oder
4,0Re4
Re24cW ++=
Blatt 2
2·105 < Re < 4·105
u
u
uAA
ηρ⋅⋅= /duRe fPartikel-REYNOLDS-Zahl
Widerstandskraft, allg.
Widerstandsbeiwert
Fw = cw·Ap·ρf·u2/2
Umströmung glatter Kugeln
Widerstandskraft, lam.
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Gleichfälligkeitsklassen von Partikeln Kräftegleichgewicht von Partikelgewicht, Auftrieb und Fluidwiderstand
Korrelation zwischen Partikelgröße d und quasi-stationäre Sinkgeschwindigkeit vs
im Schwerefeld g:
gAV
c2v
p
p
f
fs
W
2s ⋅⋅
ρρ−ρ
⋅= (1)
Ap angeströmte Querschnittsfläche des Partikels
cW Widerstandskoeffizient der Partikelumströmung
Vp Partikelvolumen
ρf , ρs Fluid- und Feststoffdichte
Für eine konstante Partikelform, “große” (i+1) und “leichte” (L) Partikel sinken so
schnell wie “kleine” (i) und “schwere” (S) Partikel:
),d(v),d(v S,sisL,s1is ρ=ρ+ (2)
In Abhängigkeit von den Umströmungsbedingungen αdvs ∝ und mit
321
Reα⋅−
∝Wc (3)
ff ηρ⋅⋅ dv=Re s Partikel-Reynoldszahl
Gleichfälligkeit für unterschiedliche Umströmungsbedingungen
Exponent α α⋅
+α3
1
Umströmungs-bedingungen
Reynoldszahl Widerstands-koeffizient
2 1/2 laminar (Stokes) Re < 1 cw ∝ Re-1
1/2 < α < 2 1/2 ... 1 Übergangsbereich 1 < Re < 103 cw ∝ Re-1...0
1/2 1 turbulent (Newton) 103 < Re < (2 - 4).105 cw ∝ Re0
α⋅+α
+
ρ−ρρ−ρ
=3
1
fL,s
fS,s
i
1i
dd
oder 3
1
fT,s
fs
TsT
s
dd
vv
+αα
ρ−ρρ−ρ
=
= (4)
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400
100 20 4 1,0 0,2 0,06
c w
10-1 100 4 101 102 103 104 105 106
Re =ur · d · ρf η
3. Widerstandsbeiwert cw = f (Re)
Blatt 3
4. Einfluß des Turbulenzgrades der Partikelanströmung auf den Widerstandsbeiwert cw ruhender und bewegter Kugeln
ruhende Kugel
Partikel-Reynoldszahl Re
Wid
erst
ands
beiw
ert
cW
10
1
0,3
0,1
0,03102 103 104 105 106
Turbulenz-grad Tu0,400,350,30 0,250,20
0,15 0,120,10
bewegte Kugel
Umströmung glatter Kugeln
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6. Formkorrekturkoeffizienten kψ d. stationären Sinkgeschwindig. vs,ψ = kψ vs, K
Körperform äquiv. KugeldurchmesserdV
FormfaktorψΑ
Formkorrekturkoeffizienten kψ,St kψ,N
KugelWürfelParallelepipeda x a x 2 aa x 2 a x 2 aa x 2 a x 3 a a x a x 0,1aa x a x 0,01aZylinderh = 2 dh = dh = 0,5 dh = 0,15 dh = 0,01d
d1,241 a
1,563 a1,970 a2,253 a0,576 a0,267 a
1,442 d1,145 d0,909 d0,608 d0,247 d
l0,806
0,7670,7610,7250,4350,110
0,8310,8750,8260,5700,120
10,92
0,900,890,880,700,19
0,930,950,930,790,22
10,56
0,520,510,480,300,15
0,580,640,580,380,15
5. Ljascenko - Zahl Lj = Ω = f (Ar) von glatten Kugelnv v
10-2 10-1 1 10 102 103 104 105 106 107 108 109 10102 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5 2 5
ν = η / ρfρs - ρf ρf
Ar = · Re2 · cw = ·34
d3 · g ν2
Lj =
·
=
·
ρ f
ρ s -
ρ f4 3
Re
cw
vs
ν · g3
5252525252525252525252525252
106
105
104
103
102
10
10-1
1
10-2
10-3
10-4
10-5
10-6
10-7
10-810-3
Re
10-2
10-1
1
10
102
103
104
Blatt 4Umströmung einzelner Partikel
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Dimensionslose Kenngrößen und ihre Bedeutung
Namen Symbol
Formel Physikalische Interpretation Bemerkungen
Archimedes-Zahl
Ar ( )2
ffp3dg
η
ρ⋅ρ−ρ⋅ ( )2tibungskrafReviskose
raftAuftriebskraftTrägheitsk ⋅
Partikelsedimentation
Bingham-Zahl Bm ud0
⋅η⋅τ
tibungskrafReviskoseeFließgrenz
Strömung von Bingham Fluiden = Fließspan-nungszahl
Bingham- Reynolds-Zahl
ReB η
ρ⋅⋅ fud tibungskrafReviskose
raftTrägheitsk
Strömung von visko-plastischen Bingham-Fluiden
Blake-Zahl B ( ) d1u f
⋅ε−⋅ηρ⋅
tibungskrafReviskoseraftTrägheitsk
Durchströmung von Partikelpackungen
Bond-Zahl Bo ( )lg
2gl gd
σ
⋅⋅ρ−ρ kraft)bindungs(nOberfläche
tSchwerkraf−−
Versprühen = Eotvos-Zahl, Eo
Kapillar-Zahl Ca
lg
uσ
⋅η nkraftOberfläche
tibungskrafReviskose
Zweiphasenströmung, freie Oberflächen-strömung
Cauchy-Zahl C β⋅ρ 2
f u nskraftKompressioraftTrägheitsk
Strömung kompressi-bler Fluide, hydrau-lische Transiente
Kavitations-Zahl
σ 2/u
pp2
l
c
⋅ρ−
StaudruckDampfdruckoberhalbkExzessdruc Kavitation
Dean-Zahl De ( ) 2/1
Rc D/DRe
lkraftZentrifugaraftTrägheitskZahlynoldsRe ⋅− Strömung im gekrümm-
ten Kanal
Deborah-Zahl De ω⋅relaxt
tetanZeitkonsFluidsdeseitlaxationszRe
Viskoelastische Fluid-strömung
Elastizitäts-Zahl
El 2
f
relax
ut
⋅ρη⋅
raftTrägheitskKraftelastische
Viskoelastische Fluid-strömung
Euler-Zahl Eu 2
f up⋅ρ
∆ Staudruck2
stDruckverlu⋅
Viskose Fluidreibung in Kanälen oder Poren
Fanning-Reibungszahl
f 2
f
w2
f
B
u2
du2pD
⋅ρτ⋅
=⋅⋅ρ⋅
∆⋅
Staudruck
pannungWandschers
Fluidreibung in Poren, Darcy-Reibungszahl = 4.f
Froude-Zahl Fr Rg
u 2
⋅
tSchwerkrafraftTrägheitsk
oft definiert als
Rg/uFr ⋅= Densometri-sche Froude-Zahl
Fr´ ( ) dg
u
fP
2f
⋅⋅ρ−ρ⋅ρ
raftAuftriebsktSchwerkrafraftTrägheitsk
− ( ) ffP /dg
u´Frρ⋅⋅ρ−ρ
=
Hedström-Zahl
He 2
f02d
ηρ⋅τ⋅
Bingham-Reynolds-Zahl . Bing-ham-Zahl
Strömung von visko-plastischen Bingham-Fluiden
Hodgson-Zahl H pV
pV⋅
∆⋅ω⋅
nPulsationederPeriode
SystemsdestetanZeitkons
Pulsierende Gasströ-mung
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OTTO-VON-GUERICKE-UNIVERSITÄT MAGDEBURG INSTITUT FÜR VERFAHRENSTECHNIK Mechanische Verfahrenstechnik Folie 5.11 Leistungs-beiwert
cP 5A
3f Dn
P⋅⋅ρ
raftTrägheitsk
dskrafttanrsRührerwide
Agitation
encocsLja -Zahl
Lj
fp
2f
3s
gv
ρ−ρρ
⋅⋅η
( )dskrafttanWiderstibungskrafRe.visk
raftTrägheitsk 2
⋅
Partikelsedimentation,
Wc3Re4
⋅⋅
=
Mach-Zahl M
Scu
keiteschwindiglgSchalwindigkeitFluidgesch
Strömung kompres-sibler Fluide
Newton-Zahl Ne 2
pf
W
uAF
⋅⋅ρ
raftTrägheitskFluidesdesdskrafttanWiders
Partikelumströmung, = cW Widerstandsbeiwert
Ohnesorge-Zahl
Z ( ) 2/1
lgf d σ⋅⋅ρη
( ) 2/1nkraftOberflächeraftTrägheitsktibungskrafReviskose
⋅
ZahlynoldsReZahlWeber
Versprühen
−−
=
Peclet-Zahl Pe D
uDB ⋅ TransportdiffusiverTransportrkonvektive
Wärme- & Stoffüber-tragung, Mischen = Bo-denstein-Zahl Bo
Pipeline- Pa-rameter
Pn Hg2
uv o
⋅⋅⋅ Druckstatischer2
nstiegStaudruckaWasserimalermax⋅
− Wasser-„Hammer“
Prandtl-Zahl u+ ( ) 2/1
fW /uρτ
Fluidgeschwindigkeit normiert auf die Wandscherspannung
Turbulente Wand-grenzschichtströmung, viskose Geschwindig-keit = fw / ρτ
Reynolds-Zahl Re η
ρ⋅⋅ fud tibungskrafReviskose
raftTrägheitsk
Fluidströmung
Schmidt-Zahl Sc ν
tD ibungReviskose
Transportdiffusiver Turbulente Schmidt-Zahl
Stokes-Zahl St D18
udCu s
2
⋅η⋅ρ⋅⋅
⋅ dskrafttanidersStrömungsw
ftägheitskraPartikeltr
Partikelstoß in d. Strö-mung gegen Prallelement
Strouhal-Zahl St uD'f R⋅
Frequenz der Wirbelablösung . charakt. Strömungszeit
Wirbelablösung, Kar-man’sche Wirbelstraße
Turbulenzgrad Tu
u'u 2
keiteschwindigStrömungsgenSchwankungderrtEffektivwemittlerer
Intensität der Turbulenz
Weber-Zahl We
lg
2f du
σ⋅⋅ρ
kraft)bindungs(nOberflächeraftTrägheitsk
−−
Blasen- o. Tropfen-bildung
Widerstands-beiwert
cW 2/uA
F2
fp
W
⋅ρ⋅
StaudrucktsflächeQuerschnitFluidsdesdskrafttanWiders
⋅
Partikelumströmung, Sedimentation
Zentrifugen-Zahl
z g
Rga 2ω⋅
= tSchwerkraf
lkraftZentrifuga
Zentrifugalfeld, = Froude-Zahl
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Nomenklatur Symbol SI-Einheit
a Beschleunigung m/s² Ap Partikelprojektionsfläche m cS Schallausbreitungsgeschwindigkeit m/s d Charakteristische Partikelgröße (Durchmesser) µm
DA Rührerdurchmesser m DB Charakteristische Kanalbreite m DR Durchmesser des Rohres o. Prozessraumes m Dc Krümmungsdurchmesser des Fließkanals m D Diffusionskoeffizient m²/s Dt Turbulenter Diffusionskoeffizient m²/s f´ Frequenz der Wirbelablösung 1/s
FW Widerstandskraft N g Erdbeschleunigung m/s H Statische Druckhöhe (hydraulische Höhe) m n Drehzahl 1/s p Druck Pa pv Dampfdruck Pa p mittlerer statischer Druck Pa
∆p Druckverlust (durch viskose Reibung) Pa P Leistung W R Radius des Prozessraumes (des Apparates) m
trelax Relaxationszeit des Fluides s u Lokale Anströmgeschwindigkeit des Fluides m/s u Charakter. o. mittlere Fluidgeschwindigkeit m/s v Wellenausbreitungsgeschwindigkeit m/s vs Partikelsinkgeschwindigkeit m/s V Volumen des Prozessraumes m³ Vp Partikelvolumen m³ V mittlerer Volumenstrom m³/s Kompressionsmodul Pa Porosität, Lückenvolumenanteil m³/ m³ η dynamische Fluidviskosität Pa ⋅ s ηp Scherviskosität für ∞→γ (Bingham-Fluid) Pa ⋅ s
ν = η/ρf kinematische Fluidviskosität m²/s ρf Fluiddichte kg/m³
ρg, ρl Gasdichte, Flüssigkeitsdichte kg/m³ ρp Partikeldichte kg/m³ σlg Oberflächenspannung N/m τ0 Fließgrenze eines Bingham-Fluides Pa ω Charakteristische Frequenz oder reziproke Zeiteinheit einer
Strömungsschwankung 1/s
Siehe auch: Perry, R.H., Green, D.W., Maloney, J.O., Perry’s Chemical Engineers’ Handbook (CD version), pp. 6-49, McGraw-Hill, New York (1999)
Folien_GPVT_5 Mechanische Verfahrenstechnik - Partikeltechnologie Partikeltrennung im Fluid Prof. Dr. J. Tomas 04.12.2012
OTTO-VON-GUERICKE-UNIVERSITÄT MAGDEBURG INSTITUT FÜR VERFAHRENSTECHNIK Mechanische Verfahrenstechnik Folie 5.13
5.1.2.2 Gleichmäßig beschleunigte Partikelsedimentation
Mikroprozessgrößen Laminare Partikelumströmung Turbulente Partikelumströmung Reynolds-Zahl, cW ReSt < 0,25 ... 1, cW = 24/ReSt 103 < ReN < Rec = 2⋅105, cW = 0,44 Stationäre Sinkge-schwindigkeit η
⋅⋅ρ−ρ=
18gd)(v
2fs
St,s fW
fsN,s c3
gd)(4vρ⋅⋅
⋅⋅ρ−ρ⋅=
Partikelgrößenbereich 3
fsf
St2
St g)(Re18d
⋅ρ−ρ⋅ρ⋅η⋅
≤ 3
fsf
2N
2W
N g)(4Rec3d
⋅ρ−ρ⋅ρ⋅⋅η⋅⋅
≥
Differentialgleichung
−⋅=
svv1g
dt)t(dv
−⋅= 2
s
2
vv1g
dt)t(dv
Geschwindigkeits-Zeit-Gesetz
−−⋅=
sv,63s t
texp1v)t(v
⋅=
vs,76s t
ttanhv)t(v
Charakteristische Sink-zeit
( )η⋅
⋅ρ−ρ==
18d
gvt
2fss
v,63 s
gc3d)(4
gvt
fW
fssvs,76 ⋅ρ⋅⋅
⋅ρ−ρ⋅==
Charakteristische Sinkge-schwindigkeiten
[ ] ssvs,63 v63,0)1exp(1v)tt(v ⋅=−−⋅==
[ ] ssvs,6395 v95,0)3exp(1v)t3t(v ⋅=−−⋅=⋅=
( ) ss76 v76,01tanhv)tt(v ⋅=⋅==
( ) ssvs,7696 v964,02tanhv)t2t(v ⋅=⋅=⋅=
Differentialgleichung
−−⋅=
sv,63s t
texp1vdt
)t(ds
⋅=
vs,76s t
ttanhvdt
)t(ds
Weg-Zeit-Gesetz
−−⋅−⋅=
s
sv,63
v,63s ttexp1ttv)t(s
⋅⋅=
vs,76vs,76s t
tcoshlntv)t(s
Charakteristische Be-schleunigungswege
g/v37,0tv37,0)tt(s 2sv,63sv,63 ss
⋅=⋅⋅==
g/v05,2tv05,2)t3t(s 2sv,63sv,6395 ss
⋅=⋅⋅=⋅= g/v433,0tv433,0)t(s 2
svs,76s76 ⋅=⋅⋅=
g/v33,1tv33,1)t(s 2svs,76s96 ⋅=⋅⋅=
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Blatt 5
7. Schwarmbehinderung beim Sedimentieren einer Partikelanordnunga) Freie Umströmung eines Partikelschwarmes
Widerstandsbeiwert cWSinkgeschwindigkeit vs
vs
vsvs
u
uu
u
b) Begrenztes Strömungsfeld, Durch- strömung eines Partikelschwarmes
Widerstandsbeiwert cW =f(ϕs)Sinkgeschwindigkeit vs =f(ϕs)
u u
uuvs
vsvs
Umströmung von Partikeln - Schwarmbehinderung
8. Zonensedimentation einer PartikelschichtSedimentation und Durchströmung einer vergleichsweise dichten,agglomerierten Partikelschicht
uu
vsvs
u
h(t)
Höhe h(t)
Zeit t
vs = = const. dhdt
h(t) = h0 - s(t)h0 beschleunigt
stationär:
0
hDS(t)
gebremst
Dickschlamm
hDS(t)
Widerstandskraft FW ∆p DruckverlustWiderstandswert cW Eu = ∆p/(ρf
.u2) = f(ϕs, dPore) EULER-ZahlSinkgeschwindigkeit vs = f(ϕs) = f(d)
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b) In Abhängigkeit vom Feststoffvolumenanteil ϕs für 2 Größenklassen mit ϕs,G = ϕs,F und dG/dF als Parameter (nach Brauer und Thiele)1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0,00 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 Feststoffvolumenanteil ϕs
Sink
gesc
hwin
digk
eits
verh
ältn
is v
sϕ/v
s
kG
kT
vsϕ / vs
10. Vergleich verschiedener Formeln zur Erfassung der Schwarmbehinderung in monodispersen Suspensionen
9. Sinkgeschwindigkeitsverhältnisse glatter Kugeln vsϕ
vs= kG·kT
0 0,2 0,4 0,6
1,0
0,8
0,6
0,4
0,2
0
Feststoffvolumenanteil ϕs
1
2
34
5
Sink
gesc
hwin
digk
eits
verh
ältn
is v
sϕ/v
s
0 0,2 0,4 0,6 Feststoffvolumenanteil ϕs
1,0
0,8
0,4
0
-0,4
-0,8
-1,6
-1,8
Sink
gesc
hwin
digk
eits
verh
ältn
is v
sϕ/v
s
dG/dF = 8421
2
4
8
F feine Partikel
G grobe Partikel
Entmischung
Umströmung von Partikeln - Schwarmbehinderung Blatt 6
a) In Abhängigkeit vom Feststoffvolumenanteil ϕs
in einer monodispersen Suspension (kG Gegen- stromfaktor, kT Schwarmturbulenzfaktor) (nach Brauer und Thiele)
Nr. Autoren Umströ-mungs-bereich
RICHARDSON u. ZakiSTOKES1
2 NEWTON
STEINOUR3 STOKES
BRAUER & Mitarb.4 STOKES
STOKES5 Ausgleichskurve versch.experimenteller Werte
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1. Stoffgesetze:
sche
inba
re F
ließg
renz
e
τ0,
s
τ1*
τ2*
elastisch, viskoplastisch τ > τ0, γ > 0, dilatant n > 1 Feststoffvolumenanteil ϕs > 0,3 ... 0,6
Fließverhalten von Suspensionen
elastisch, viskoplastisch, strukturviskos 0 < n < 1
ττ0
Deformation
τdxy0
γpl
γ =dxy0
Sche
rspa
nnun
g τ
F
ließg
renz
e
τ 0
dilatant n > 1
strukturviskos (pseudoplastisch)0 < n < 1, 0,03 < ϕs < 0,1
τ = τ0 + ηp· γn·
elastisch τ < τ0, γ = 0, γ = < γplτG
·
ideal plastisch τ = τ0 ≠ f (γ), γ ≥ γpl
linear viskos, n = 1, γ = , ϕs < 0,03τη
·
τ = ηK · γn·
scheinbare Viskosität (Steifigkeit)ηs=τi*γi
γ1*· γ2*·
dyx
duxy
linear viskoplastisch, n = 1, 0,1...0,2 < ϕs < 0,3...0,6
·
Schergeschwindigkeitsgradient γ =duxdy
·
·
Blatt 1
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Sche
rspa
nnun
g τ
2. Strukturkinetische Effekte:
3. Scheinbare Viskosität in Abhängigkeit vom Feststoffvolumenanteil:
τ0
τ0
τ
τ
t
t
t
t
Aufheben zeitabhängigerVerfestigungs- und Ent-festigungseffekte
Entfestigung τ0 = f(t), γ = 0 ·
rheopexe Verfestigung τ = fr (t), γ = const.·
thixotrope Entfestigung τ = ft (t), γ = const.·
Verfestigung τ0 = f(t), γ = 0·
Schergeschwindigkeitsgradient γ·
Fließverhalten von Suspensionen
a) EINSTEIN - Gleichung für NEWTONsches - Verhalten ϕs < 0,03; T = const.
ηTr = ηl · ( 1+ kp · ϕs ) (1)
ηl Viskosität der reinen Flüssigkeit
kp < 2,5 kugelförmige deformierbare Partikel
kp = 2,5 Partikelformfaktor für starre Kugeln
kp = 4,5 zerkleinerte Partikel
b) für strukturviskoses bis viskoplastisches Verhalten, T = const. ϕs < 0,3;
ηTr = ηl · 1 + (2)1,25 · ϕs1 - ϕs/ϕs,max
2( )ϕs,max ≈ 0,35 ... 0,84
Blatt 2
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a) Starrkörperwirbel b) Potentialwirbel reibungsfrei, isoenergetisch
c) Potentialsenke d) Potentialwirbel + Potentialsenke = Wirbelsenke
rr ϕ
uϕ(r) ~ 1r
p(r) ~ (1- )const. r²
u(r)
uϕ(r) · r = const.p(r) = p∞ - u² (r)ϕ
ρ2
rot uϕ= 2 · ω
ω = = const.uϕ(r) r
u(r)ω = const.
rr ϕ
ur(r) · r = - const.u(r)
β
β
βϕ
β
β ur
uϕu
ur
→
uϕ
log. Spirale: r (ϕ) = a · exp (tan β · ϕ)
= const. = tan βur(r)uϕ(r)
Senkenstrahl
P
Tangente
Wirbelströmung in Fluiden
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Turbulente Wirbel in Fluiden
b) Makroturbulenz ω = uϕ'(r) r
rr ϕ
Makromaßstab Λ = 4.rW
u*
u'(r)
u'(r)
u* rW νReW =
ReW < 30 - 40 laminare WirbelReW > 30 - 40 turbulente Wirbel
mitbewegteKoordinaten (Lagrange)
rW
c) Mikroturbulenz
k2
ε
turbulenteWirbel-viskosität
νt = 0,09 = 0,09(ux'2 + uy'2 + uz'2)2
dPD/dm
νε
lD = ( )3 1/4KolmogorovscherLängenmaßstab
u'(r)
r
rW ≈ 10. lD
Dissipationsrate ε = 1,65( u'2 )
Λ
3/2
a) Turbulente Geschwindig- keitsschwankungen
Turbulenzgrad Tu =u'2
u
yxu(x, y, t)
ortsfest (Euler)
tu
u+u'(t)
u'2
u(t)
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Partikeltransport in turbulenter Fluidströmung
b) Zur Ableitung der Transport- gleichung der Partikeln (2-dimensionaler ebener Fall)
cn + lδcn
δz
cn
z
Partikel
Mischungslänge lM
u
lM ∼ Λ
a) Schematische Darstellung des turbulenten Transports durch Wirbelballen
cn vx dz
Dtd dzδcnδx
dx
Dtd
dz
δcn
δxc n
vs
dx
c n v
z dx
dz
(cn+ dx)vxdzδcnδx
Dtd( + dx)dzδcnδx
δ2cnδx2
Dtd(
+
dz )
dx
δ cn
δzδ2 c nδz
2
(cn+
dz)v
z dx
δcn
δ z
(cn+
dz)v
s dx
δcn
δ z
c) Partikelkonzentration in einem homogenen TurbulenzfeldcharakteristischeGleichgewichtszustände Konzentrationsverteilung
cncn,0
= exp [- z vs / Dt,z]
1. Sedimentation in nicht- turbulenter Suspension Dt,z = 0, vs > 02. Sedimentation von großen oder schweren Partikeln in turbulenter Suspension Dt,z > 0, vs >> 0
H
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z
vs · z Dt,z
> 1001
cn
c n,0
Höhe z/H0
1
vs · H Dt,z
0
1
cn
c n,0
Höhe z/H 10
0,1<vs · z Dt,z
< 1001
cn
c n,0
Höhe z/H0
1
3
2
1
1. vs = 0, wenn ρs = ρf2. vs 0, wenn d 03. hohe Turbulenzintensität
1. Moderate Turbulenz- intensität Dt,z > 02. breite Verteilung d. Partikel- sinkgeschwindigkeit vs > 03. Exponentielle Höhenver- teilung der Partikel
z
...
. .. . ... . .
..... . . ... ...... ..... . .. . . .
........ .. ... .... . . ..
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Folien_GPVT_5 Mechanische Verfahrenstechnik - Partikeltechnologie Partikeltrennung im Fluid Prof. Dr. J. Tomas 04.12.2012
OTTO-VON-GUERICKE-UNIVERSITÄT MAGDEBURG INSTITUT FÜR VERFAHRENSTECHNIK Mechanische Verfahrenstechnik Folie 5.23
Turbulente Stromtrennprozesse 1. Querstromtrenn- apparate
REYNOLDS-Zahl
ν⋅= /DuRe
Turbulenz-grad
u/'uTu 2=
turb. Diffusionsko-effizient in (cm)2/s
2t 'uD ⋅Λ=
BODENSTEIN
-Zahl s,tDLvBo ⋅
=
1.1Schraubenklassierer
ν⋅ 2
SS Dn
Rekrit ≈ 104
104 ... 5⋅105
0,05 ...
0,15
BV48,0Dn014,0 2
SS
⋅+⋅⋅
5 ... 50
≈ (2)2 ... (7)2
100D
Dn
t
2SS ≈
⋅
1.2Rechenklassierer
ν⋅ 2
RR Ln
104 ... 5⋅104
B
V48,0Ln31,0 F2RR
⋅+⋅⋅
30 ... 100
≈ (5,5)2 ... (10)2
3...5,1D
Ln
t
2RR ≈
⋅
1.3 Zyklone
ν⋅ CDu
Rekrit ≈ 103
105 ... 106
0,01 ...
0,05
≈ 0,1 am
Einlauf
Wasser:
C4 Du108 ⋅⋅⋅ −
Luft: CDu0035,0 ⋅⋅
1 ... 20
≈ (1)2 ... (4,5)2
3
t
C 10DDu
≈⋅
1.4 Zick-Zack-Sichter*
ν⋅ bu
104 ... 6⋅105
≈⋅
≈bu
DTu t
0,11... 0,13
bu)13,0...11,0( ⋅⋅
2000 ... 4000
≈ (45)2 ... (63)2
15...1D
bu
t
≈⋅
2. Gegenstromtrennapparate
2.1 Aufstromklassierer
ν⋅Du
103 ... 106
Du02,0 ⋅⋅
200 ... 2000
≈ (14)2 ... (45)2
0,5 ... 50
in Schubert, H.: Aufbereitung fester mineralischer Rohstoffe, V. f. Grundstoffindustrie, Leipzig 1989 * Rückrechnung aus Trennversuchen
VF.
B
∅Ds
.V
ns
VF.
u
.V
VG.
Dc
.V
VL.
VS.
u
b
uVF.
.V
VG.
u
D
VF.
LR nR
B
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Ausgewählte Stromtrennmodelle Trennfunktion
T(d) =
Trennkorngröße
d50 = dT(T = 0,5) =
Trennschärfe
κ = d25/d75 = oder T‘ =
Bem.
KAISER
1963 ( )zz 1T/11
1−+
- z/1zges κ≈κ
GST
z
MOLERUS
1967/69 ( )
⋅−−⋅+
ax
s
s DHu)d(v
exp)d(v
u1
1 ua)(k
18
fs
⋅⋅ρ−ρ⋅
η⋅
ϕ
4
D/Hu1)d/d(d
dT ax
T
⋅+=
GST
NEESSE
SCHUBERT
1969/73
Teilung
⋅−−
⋅−−
t
s
t
Gs
DH)d(v
exp1
DH)d(v
exp1
⋅⋅
⋅ρ−ρη⋅
G
Ft
fs VV
FHD
a)(18
- QST
SCHUBERT,
NEESSE
1973
Anzapfung
⋅−⋅+
t
s
G
F
DH)d(vexp
VV1
1
⋅⋅
⋅ρ−ρη⋅
G
Ft
fs VV
lnHD
a)(18
≡
⋅=
G
F
t VVln
DHuBo
( )( )
α
+−
1
GF
GF
3lnV/Vln3lnV/Vln
QST
SENDEN 1979
K
p1p1
p1p1
p1p1
p1p
p1
Kp1T
S
L
A
S
L
S
L
A
S
L
)0,0(S
A0,L
+
−
−
−
−⋅
−−
+
−
⋅
+−=
Kp p Z Z
p pp
pp
p p pp
pp
pp
S L
L S
S
S
L
Z AS L S
L
S
L
Z A
S
L
= + +− ⋅
−
⋅
−
+
⋅ − −⋅
−−
−−
− −
− −
1 1 11
1 21
1
11
1
2
( , )( ) ( )
- - MP z
BÖHME 1986
⋅−−⋅
−
⋅−
+
−
⋅−−⋅
+
⋅−
+
t
Fs
F
s
t
Gs
G
s
DH)vu(
exp1uk
vu1
1D
H)vu(exp1
ukvu
1
1 -
⋅+
+⋅
⋅α
=
t
t
DHuk1
11D
Hu4
'T
GST
HUSEMANN 1990
⋅+
−⋅−−⋅
−
−+
−
+⋅⋅+−⋅⋅−
−⋅
+
⋅⋅−⋅
+
Fu
FSs
S,M
S,Qs
S,M
S,Q
SSSSSu
GSGs
As
s0
R)vu()RR()vu(
expAA
uvu
AA
1)as(R)vu()RR(R)vu(
exp1mvk
)vu(m
1
1
- - GST
A
QST Querstromtrennung; z Trennstufenzahl; GST Gegenstromtrennung; MP MARKOFF-Prozess; a Beschleunigung;
α = 2 (laminar) STOKES; α = 0,5 (turbulent) NEWTON, gemäß α∝ dvs
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StromklassierungWirkprinzipien und Trennmodelle
1. Wirkprinzipien der Stromklassierung a) Querstromwindsichtung (Horizontalstromwindsichter)
b) laminare Querstromhydroklassierung
c) turbulente Querstromhydroklassierung
d) Gegenstromklassierung
A Aufgabe FF Feldkraft G Grobgut F Feingut Fl Fluidstrom
A
( ) aAV
ρη18
kk1d F
fsψT
⋅
−ρ⋅
⋅=ϕ
Höhenkoordinate
H2 Feingutaustrag
y
0 Aufgabe
H1 Grobgutaustrag
±
F
G
⇓FF
A
A
G
FFF Fl⇓
LH*VA
.
VG.
.VF
A
G
Fl
FF
F
A
⇓
cn,2.i
cn,0,i
cn,1,i
vG
uDt
va,i
FF
vF
cn,G,i
cn,F,i
cn,II,i(y)
cn,I,i(y)
3. Partikelanzahlkonzentration cn,i der Größenklasse i als Funktion der Appa- ratehöhe H bei der Gegenstromklassierung
2. Trennmodell der laminaren Querstromhydroklassierung
Blatt 1
F
G⇓FF Dt
Konzentrations-sprünge bei stationärem Betrieb
Folien_GPVT_5 Mechanische Verfahrenstechnik - Partikeltechnologie Partikeltrennung im Fluid Prof. Dr. J. Tomas 04.12.2012
OTTO-VON-GUERICKE-UNIVERSITÄT MAGDEBURG INSTITUT FÜR VERFAHRENSTECHNIK Mechanische Verfahrenstechnik Folie 5.26
Voraussetzungen für das turbulente Querstromtrennmodell (1) Aufenthaltswahrscheinlichkeitsverteilung (Partikelanzahlkonzentrationsverteilung
pro Volumenelement cn,i,j) über Höhe y unabhängig von anderen, d.h., für jede Partikel-
größenklasse i und Partikeldichteklasse j gilt FOKKER-PLANCK-Gleichung:
......yc
!21D
yc
!11)v(
tc
2j,i,n
2
s,tj,i,n
j,i,sj,i,n +−
∂∂
⋅⋅+∂
∂⋅⋅−−=
∂∂
(1)
(2) Im homogenen Turbulenzfeld des Prozeßraumes ist der turbulente Diffusionskoeffizi-
ent Dt ≈ Dt,s Partikeldiffusionskoeffizient, d.h. Turbulenzverstärkung infolge freier
Partikelumströmung > Turbulenzdämpfung infolge Partikelbeladung!
t2
x D.constu =≈′⋅Λ (2) (3) Makromaßstab der Turbulenz (Durchmesser des größtmöglichen Wirbels dW,max =
Λ/2), ≡ charakt. Abmessung des turbulenzerzeugenden Werkzeuges, hier Kanalbreite
b ≈ 0,2 m, Λ ∝ b (3)
(4) mittlerer Effektivwert der turbulenten Schwankungsgeschwindigkeit quer zur Haupt-
strömungsrichtung ∼ Wirbelumfangsgeschwindigkeit uϕ ≡ charakt. Geschwindigkeit im
durchströmten Prozeßraum, hier mittlere Kanalgeschwindigkeit u
uuu 2x ∝∝′ ϕ (4)
(5) Partikelgröße klein gegenüber dem Makromaßstab der Turbulenz, d.h. klein gegenüber
der Apparatehauptabmessung (Breite)
d < 0,1⋅Λ < b (5)
(6) Partikelgröße klein gegenüber dem Mikromaßstab der Turbulenz (dW,min Durchmesser
der kleinsten existenzfähigen Wirbel, die in sich laminar fließen) – n.e.!
d < dW,min ≈ 10⋅lD ≈ 0,3 mm (6)
KOLMOGOROV’scher Längenmaßstab ( ) ( ) m30g/W4/1015/l 41
18341
3D µ≈⋅=εν= −
(7) Der stationäre Fall 0t/c j,i,n =∂∂ (am Boden y = 0, cn,i,j = cn,0,i,j) ergibt eine exponentielle
Partikelanzahlkonzentrationsverteilung:
⋅−= h
Dv
expcc
s,t
j,i,s
j,i,0,n
j,i,n (7)
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5. Normierte Trennfunktion a) für α = 2 (Stokes-Bereich) und verschie- b) für verschiedene α - Werte bei dene Volumenstromverhältnisse
ϕs < 5 bis 10 % ϕs > 30 % ϕs ~ 10 bis 30 %∼
¯¯ ¯ ¯ ¯ ¯ ¯
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¯ ¯
¯
¯¯
¯¯
¯
¯
¯¯ ¯¯
¯¯
¯ ¯
¯¯ ¯
¯
¯ ¯¯
¯III
II
I
4. Trennmodelle der turbulenten Querstromhydroklassierung (Neeße/Schubert) a) Suspensionsteilungsmodell b) SuspensionsanzapfmodellV.
−−
−−
=⋅
⋅=
HDv
exp1
HDv
exp1
Hc
HcT
td
is,
Gtd
is,
i,A,n
Gi,G,ni
−+
=+
=
HDv
expVV
1
1VcVc
VcT
td
is,
G
FFiH,n,Gin,0,
Gin,0,i
( ) G
Ftd
fsT V
VlnH
Daρ
η18kk
1d
−ρ=
ϕψ
( )( )
0,5
GF
GF
75
25
3lnV/Vln3lnV/Vln
dd
κ
+−
==
FG V,V,V Durchsatz an Aufgabe -,Grobgut- & Feingut-suspension
4V/V GF =
V.
GF VVV +=V
VHHVVV GG;GF
=+=
.z
VF
.
VG. z
VF; cn,H,i
.
VG; cn,G,i
.
0 1 2 3d/dT
1,0
0,75
0,50
0,25
0
T(d
/dT )
α = 2
VF/VG= . .
1,221,863,05,6519
T(d
/dT )
1,0
0,75
0,50
0,25
00 1 2 3
α = 2,0 1,75 1,5 1,25 1,0
VF/VG= 4
d/dT
Blatt 2
( ) ( )α−+
=Td/d1
GF
TV/V1
1)T(d/d
6. Dünn- und Dichtstrom-Entmischungen bei Querstromhydroklassierungen: a) Dünnstrom - E b) Dichtstrom - E c) kombinierte Dünnstrom- Dichtstrom - E
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Partikelanzahlkonzentrationsprofile im Prozeßraum:
Aufgabe-konzentration
Konzentration cn
u→
Kraftfeld
Oberlauf
Aufgabe
Unterlauf
Feingut-austrag
Vf·
uA
II
I
nF·
va,T= 0
va,F> 0→
→
va,G< 0→
L/2
L/2
Grobgut-austrag
+
-
H2y2
H1
y1
cn,G
cn,F
cn,2
cn,1
va,F> 0
va,G< 0
va,F > 0
va,T= 0, vst = u
va,G < 0
va,T = 0, vst = u
cn,0
± 0
y
FG
Vf·
VG·
VA·
VF·
→
nG·
Grobgut (G) Gleichgewichts- Feingut (F)
Partikelabsolut-geschwindigkeit
0. Aufgabey= 0
I. Unterlaufy1< y < 0
II. Oberlauf0 < y < y2
Austrag
vs > uva,G < 0
vs < uva,F > 0
vs,T = uva,T = 0
cn,0=cn,1· 1+ ·y1 k1·uG
Dt,s] ]
cn,0 =cn,2 · 1+ ·y2 k2·uDt,s
] ]
cn,1= · -k1·uG+(va+k1·uG)·cn,1 va
·exp ·(y+y1)
] ] vaDt,s
] ] ·exp- ·(y2-y)vaDt,s
cn,II= · -k2·u+(va-k2·u)·cn,2 va
cn=cn,1· 1+ ·(y+y1) k1·uG
Dt,s] ]
partikel
cn=cn,2· 1+ ·(y2-y)k2·u
Dt,s] ]
y = y1: nG = k1·uG·cn,1.
cn,I= · -k1·uG+(va+k1·uG)·cn,1 va ·exp ·(y+y1)
] ] vaDt,s
] ] ·exp- ·(y2-y)vaDt,s
cn,II= · -k2·u+(va-k2·u)·cn,2 va
y = y2: nF = k2·u·cn,2.
Modell der Partikeltrennung im Gegenstrom
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Modell der turbulenten Gegenstromtrennung (1) Partikelabsolutgeschwindigkeit va(d) im ortsfesten Koordinatensystem
des Apparates: v d u v da s( ) ( )= − (1)
(2) Trennfunktion: i,Gi,Fi,A
i,Gi n/n1
1nn
T
+==
T(v dv
k uvD
y
vk u
vD
y
aa I
l G
a I
t s
a II a II
t s
( ))exp
exp
, ,
,
, ,
,
=
+
− + +⋅
⋅ ⋅
+⋅
−
⋅ − ⋅
1
11 1
1 1
1
22
(2)
(3) Mittlere Verweilzeit: τmA
ny
y
nc y dy= ⋅
−∫
1
1
2
( )
( )τma
t s
l G
t s
vT y
Dk u
T yD
k u= ⋅ ⋅ −
⋅
+ − ⋅ +
⋅
111 2
2
, , (3)
(4) Inkrementale Trennschärfe (Anstieg für d → dT) statt κ:
( )[ ]( )
⋅⋅+
+⋅⋅
⋅α
=→
s,t
s,tddT
T
DHuk1
11D
Hu4d/dd
d/dTd
T
(4)
für große BODENSTEIN-Zahlen (überwiegend konvektiver Transport)
Bou HDt s
=⋅
>>,
1 (5)
( )[ ]( ) Bo
4Bok111Bo
4d/ddd/dTd
T
T ⋅α
≈
⋅++⋅⋅
α= (6)
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1. Trennfunktion T(vs(d)) und mittlere Verweilzeit τm(vs(d)) in Abhängigkeit von der stationären Sinkgeschwindigkeit vs(d) für k1 = k2 = 1; H1 = H2 = 1 m
a) verschiedene Aufstromgeschwindigkeiten u bei Bo = u H/Dt = 10
2. Trennfunktionen T(vs(d)) in Abhängigkeit von der stationären Sinkgeschwindigkeit vs(d) für u = 0,5 m/s; H = 1 m; Bo = 10
1
0,75
0,50
0,25
00 0,2 0,5 0,8 1
T
Sinkgeschwindigkeit vs in m/s0 0,2 0,5 0,8 1
40
30
20
10
0
τ m in
s
0,5m/s
u=0,2m/s
0,8m/s
u=0,2m/s
0,5m/s0,8m/s
0 0,25 0,50 0,75 1
100
75
50
25
0
1
0,75
0,50
0,25
0
T
0 0,25 0,50 0,75 1
u H Dt
= 100 10
1
10
1
a) verschiedene Längen des Klassierraumes bei k1 = k2 = 1
b) verschiedene Austrag- koeffizienten bei H1 = H2 = 1 m
c) unterschiederschiedliches Längenverhältnis H1/H2 der Teilbereiche des Klassier- raumes bei H1 + H2 = 2,5 m und k1 = k2 = 1
b) verschiedene BODENSTEIN-Zahlen Bo =u H/Dt bei u = 0,5 m/s und H = 1 m
0 0,25 0,50 0,75 1
1
0,75
0,50
0,25
0
T
H1=H2=0,5m
2m1m
0 0,25 0,50 0,75 1
1
0,75
0,50
0,25
0
T H1=2mH2=0,5m
H1=0,5mH2=2m
vs in m/s0 0,25 0,50 0,75 1
1
0,75
0,50
0,25
0
Tk1=102
k2=10-2k1=10-2
k2=102
vs in m/s
⇒
τ m in
s
u H Dt
= 100
Sinkgeschwindigkeit vs in m/s
Sinkgeschwindigkeit vs in m/s Sinkgeschwindigkeit vs in m/s
vs in m/s
Bewertung einer turbulenten Gegenstromhydroklassierung
Schubert, H., Böhme, S., Neeße, Th. und D. Espig, Klassieren in turbulenten Zweiphasenströmungen, Aufbereitungs-Technik 27 (1986) 295-306
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5.5 Mehrstufige turbulente Querstrom-Aerotrennung im Zick-Zack-Kanal
Mehrstufige Querstrom-Partikeltrennungin einem Zick-Zack-Kanal
6,0
4,0
3,0
2,0
1,0
0,0
Luftgeschwindigkeitu in m/s
g
schwere/grobe Partikel
leichte/feine Partikel
FEM -Simulationohne Partikel:
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Gewebefilter
Zyklon
Aufgabegut
Filter-leichtgut
Zyklonleichtgut
Frequenz-umrichter
Luft
Lüfter
Zick-Zack-Sichter
Schwergut
RI-Fließbild der Versuchsanlage Aerosortierung
TI4
FI3
PI2
MI1
PD6
WI6
MI7
TI8
WI10
WI11
PD9
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Hallen-fußboden
±0
-4000
Keller-fußboden
Aufgabegut
Aufstellungsplan Zick-Zack-Aerosortierer
Leichtgut Schwergut Filterleichtgut
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Voraussetzungen für das mehrstufige turbulente Querstromtrennmodell (1) Aufenthaltswahrscheinlichkeitsverteilung (Partikelanzahlkonzentrationsverteilung
pro Volumenelement cn,i,j) über Höhe y unabhängig von anderen, d.h., für jede Partikel-
größenklasse i und Partikeldichteklasse j gilt FOKKER-PLANCK-Gleichung:
......yc
!21D
yc
!11)v(
tc
2j,i,n
2
s,tj,i,n
j,i,sj,i,n +−
∂∂
⋅⋅+∂
∂⋅⋅−−=
∂∂
(1)
(2) Im homogenen Turbulenzfeld des Prozeßraumes ist der turbulente Diffusionskoeffizi-
ent Dt ≈ Dt,s Partikeldiffusionskoeffizient, d.h. Turbulenzverstärkung infolge freier
Partikelumströmung > Turbulenzdämpfung infolge Partikelbeladung!
t2
x D.constu =≈′⋅Λ (2) (3) Makromaßstab der Turbulenz (Durchmesser des größtmöglichen Wirbels dW,max =
Λ/2), ≡ charakt. Abmessung des turbulenzerzeugenden Werkzeuges, hier Kanalbreite
b ≈ 0,2 m, Λ ∝ b (3)
(4) mittlerer Effektivwert der turbulenten Schwankungsgeschwindigkeit quer zur Haupt-
strömungsrichtung ∼ Wirbelumfangsgeschwindigkeit uϕ ≡ charakt. Geschwindigkeit im
durchströmten Prozeßraum, hier mittlere Kanalgeschwindigkeit u
uuu 2x ∝∝′ ϕ (4)
(5) Partikelgröße klein gegenüber dem Makromaßstab der Turbulenz, d.h. klein gegenüber
der Apparatehauptabmessung (Breite)
d < 0,1⋅Λ < b (5)
(6) Partikelgröße klein gegenüber dem Mikromaßstab der Turbulenz (dW,min Durchmesser
der kleinsten existenzfähigen Wirbel, die in sich laminar fließen) – n.e.!
d < dW,min ≈ 10⋅lD ≈ 0,3 mm (6)
KOLMOGOROV’scher Längenmaßstab ( ) ( ) m30g/W4/1015/l 41
18341
3D µ≈⋅=εν= −
(7) Der stationäre Fall 0t/c j,i,n =∂∂ (am Boden y = 0, cn,i,j = cn,0,i,j) ergibt eine exponentielle
Partikelanzahlkonzentrationsverteilung:
⋅−= h
Dv
expcc
s,t
j,i,s
j,i,0,n
j,i,n (7)
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Herleitung der Mehrstufen-Trennfunktion
Mit 3 Stufen:
Tmmges j
S j
A j,
,
,
=
Tm
m m mjS j
A j S j L j1
1
2 3,
,
, , ,
=
+ +
Tmmj
S j
L j2
2
1,
,
,
= bzw. , , ,m T mS j j L j2 2 1= ⋅
Tmmj
S j
S j3
3
1,
,
,
= bzw. , , ,m T mS j j S j3 3 1= ⋅
( ), , , , , , , ,m m m m T m m TL j L j S j L j j L j L j j2 1 2 1 2 1 1 21= − = − ⋅ = ⋅ −
j,1Sj,3
j,2j,1L
j,1Sj,3
j,2L
j,3S
j,2Lj,A
j,Sj,ges
mT)T1(m
1
1
mTm
1
1
mm
1
1mm
T
⋅
−⋅+
=
⋅+
=+
==
( ) ( ), , , , , , , , ,m m m m m m m m TL j A j S j L j S j A j S j L j j1 2 3 1 2 3 11= + + − = + + ⋅ −
j,1j,3Lj,2Sj,Aj,3
j,2j,1j,3Lj,2Sj,Aj,ges
T)mmm(T)T1()T1()mmm(
1
1T
⋅++⋅
−⋅−⋅+++
=
j,3j,1
j,2j,1j,ges
TT)T1()T1(
1
1T
⋅−⋅−
+=
(1)
mit 5 Stufen:
j,5j,3j,1
j,4j,2j,1j,ges
TTT)T1()T1()T1(
1
1T
⋅⋅
−⋅−⋅−+
= (2)
Allgemein: ( ) ( )T
T
T
T
T
ges j
k jk
z
k jk
z
z j
z
z jz
LL
L
SS
S
L
L
S
S
,
,
,
,
,
=
+−
≈
+−
=
=
∏
∏
1
11
1
11
1
1
(3)
, ,m mS S j
, ,m mA A j
, ,m mL L j
, ,m mL L j1 1
, ,m mS S j2 2
, ,m mL L j3 3
, ,m mL L j2 2
, ,m mS S j1 1
, ,m mS S j3 3
Stufe 1
Stufe 2
Stufe 3
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2. Einfluß der Stufenzahl z auf die Trennfunktion = f(bezogene Partikeldichte)
Stufentrennfunktion des· Oberlaufes (Leichtgut) zL oder· des Unterlaufes (Schwergut) zs
1. Einfluß des Volumenstromverhältnisses auf die Trennfunktion
gesamte Trennwahrscheinlichkeit:( )
SS
L
Lz
j,z
zj,z
jges,
TT1
1
1T−
+
=
sT
js,SL
vv
1
S
L
1js,
js,sT
js,z,z
VV1
1vv
T−
+
⋅
ρ
ρ+
=
0,5
gTp,s,
gjp,s,SL
1
S
L
z,z
VVk1
1T
ρ−ρ
ρ−ρ−
ρ
⋅+
=
( )( ) ( )SLmges,
mges,e V/Vkln1
ln31z
⋅⋅κ−
⋅κ+=
ρ
gesamte Trennschärfe:
wirksame Trennstufenzahl:
( )( )
2
SL
SLges ln3V/Vklnz
ln3V/Vklnz
+⋅⋅
−⋅⋅=κ
ρ
ρ
Trennstufen-Ausnutzungsgrad:
Apparat
eTr n
1z2 −⋅=η
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2
1
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0
z = 4
z = 3z = 1
z = 2
bezogene Partikeldichte ρs,p/ρs,p,T
Tren
nfun
ktio
n T
ges
VL / VS = 2000· ·
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4 1,6 1,8 2 2,2
1
0,9
0,8
0,7
0,6
0,5
0,4
0,3
0,2
0,1
0
bezogene Partikeldichte ρs,p/ρs,p,T
Tren
nfun
ktio
n T
ges
20000
8000 2000
z = 1
VLVS
= 1000··_
Trennmodell der mehrstufigen turbulenten Querstrom - Aerosortierung
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Trennschärfe = f(Stufenzahl, Oberlauf VL/Unterlauf VS)
0
0,2
0,4
0,6
0,8
1
0 5 10 15
Trennstufenzahl z
Tren
nsch
ärfe
κge
s
VL/VS=20000VL/VS=1000nach Kaiser
Trennschärfe = f(Stufenzahl, Oberlauf VL/Unterlauf VS)
00,10,20,30,40,50,60,70,80,9
1
0 5 10 15
Trennstufenzahl z
Tren
nsch
ärfe
κge
s
VL/VS=20000VL/VS=1000nach Kaiser
Trennschärfe in Abhängigkeit von der Stufenzahl
Für turbulente Partikelumströmung, α = 0.5
Für laminare Partikelumströmung, α = 2
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Prozessbewertungsgrößen für mehrstufige Querstromtrennungen symmetrischer Trennapparat mit zo = zu = z Trennstufenzahl
Trennfunktion
Tges(ξ/ξT) =
Trennmerkmalsgröße
ξT = ξ50(Tges = 0,5) =
Trennschärfe
κges = ξ25/ξ75 =
Stromtrennung
ξ = vs
( )( )
z,dv
,dv1
u
o sTTsT
ss
VV
1
1⋅
ρ
ρ−
+
( )
T,PfT,W
T,PfsTsT Ac
gV2v
⋅ρ⋅
⋅⋅ρ−ρ⋅=
( )( ) 3lnV/Vlnz
3lnV/Vlnz
uo
uo
+⋅−⋅
Klassierung
ξ = d
ρs= const.
zdd1
G
F T
VV1
1
⋅
−
α
+
2
G
Fs,t
s
fT V
Vlnhkk
Dg3
d
⋅
⋅⋅⋅ρ⋅ρ
≈ϕψ
für Kugeln cW = 0,44
( )( )
α
+⋅−⋅
1
GF
GF
3lnV/Vlnz3lnV/Vlnz
Dichtesortierung
ξ = ρs
d = const.
z1
S
L
31
fT,s
fj,s
VV1
1
⋅
ρ−ρ
ρ−ρ−
+α
+
2
S
Ls,tfsT V
Vlnhkk
Dgd3
⋅
⋅⋅⋅⋅ρ
≈ρϕψ
für Kugeln cW = 0,44
( )( )
13
SL
SL
3lnV/Vlnz3lnV/Vlnz +α
+⋅−⋅
LFo V,V,V , SGu V,V,V Oberlauf-, Feingut-, Leichtgut-, Unterlauf-, Grobgut-, Schwergut-Suspensionsvolumenstrom
α = 0,5 NEWTON; 0,5 < α < 2 Übergangsbereich; α = 2 STOKES gemäß α∝ dvs
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Modellvergleich für die mehrstufige Querstrom-Windsichtung
0
0,25
0,5
0,75
1
Partikelgröße d in mm
Tren
nfun
ktio
n T(
d)
0,6 1,0 10,0 30,0
Sand/KiesdT = 2,1 mmu = 7,5 m/sne = 1,8κ = 0,75SplittdT = 4,6 mmu = 8 m/sne= 1,2κ = 0,7SplittdT = 6,6 mmu = 10 m/sne = 1,2κ = 0,7
Apparatestufenzahl n = 7
• ♦ Kanalgeschwindigkeit u in m/s 7,5 8 10
Luftvolumenstrom gV in m³/s 0,3 0,32 0,38
Partikelsinkgeschwindigkeit vsT(dT) in m/s 11,5 15,6 18,7
Massendurchsatz sm in t/h 0,34 0,12 0,16
spez. Massendurchsatz A,sm in t/(m2⋅h) 8,5 3 4
Beladung µs,g in g/kg 262 82 94 Trennpartikelgröße dT in mm 2,1 4,6 6,6
Trennschärfe κ 0,75 0,7 0,7
wirksame Stufenzahl ne 1,8 1,2 1,2 Trennstufen-Ausnutzungsgrad ηTr in % 26 17 17
Druckverlust über Sichter ∆pZZ in Pa 440 440 700
spez. Energieverbrauch Wm,ZZ in kWh/t 0,39 1,25 1,72
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Mehrstufige Aerosortierung von Beton-Ziegel-Bruch
1.6 1.8 2 2.2 2.4 2.6 2.8
0.25
0.5
0.75
1
Partikeldichte ρs in g/cm³
Tren
nfun
ktio
n T(
ρ s)
T
renn
funk
tion
T(ρ
s)Partikeldichte ρs in g/cm³
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
1,8 2,0 2,2 2,4 2,6 2,8 3,0
d = 8 ... 12 mm; ze = 1 und 4 d = 8 ... 10 mm; ze = 2,4
Apparatestufenzahl n = 15
Beton – Ziegel - Bruch
Partikelfraktion du,i - do,i in mm 8 ... 12 8 ... 10
Kanalgeschwindigkeit u in m/s 14 12,5
Luftvolumenstrom gV in m³/s 0,56 0,51
Partikelsinkgeschwindigkeit vsT(du,i) in m/s 20,3 21,7
Massendurchsatz sm in t/h 0,12 0,15
spez. Massendurchsatz A,sm in t/(m2⋅h) 3.0 3,7
Beladung µs,g in g/kg 50 68
Trenndichte ρs,T in g/cm3 2,1 2,4
Trennschärfe κ 0,7.. 0,9 0,86
wirksame Stufenzahl ne =2.ze - 1 1 ... 7 3,8
Trennstufen-Ausnutzungsgrad ηTr in % 7 ... 47 54
Druckverlust über Sichter ∆pZZ in Pa 1600 815
spez. Energieverbrauch Wm,ZZ in kWh/t 8,0 2,75
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Mehrstufige Aerosortierung einer Beton – Ziegel – Gummigranulat - Mischung
0,00
0,25
0,50
0,75
1,00
0,9 1,3 1,7 2,1 2,5 2,9
Tren
nfun
ktio
n T(
ρ s)
Partikeldichte ρs in g/cm³
• d = 4 .. 5 mm; d = 5 .. 6,3 mm; Apparatestufenzahl n = 7
Beton - Ziegel - Gummi
Partikelfraktion du,i - do,i in mm 4 ... 5 5 ... 6,3
Kanalgeschwindigkeit u in m/s 8,5 8,5
Luftvolumenstrom gV in m³/s 0,35 0,35
Partikelsinkgeschwindigkeit vsT(du,i) in m/s 14,3 14,9
Massendurchsatz sm in t/h 0,15 0,63
spez. Massendurchsatz A,sm in t/(m2⋅h) 3,7 15,8
Beladung µs,g in g/kg 98 417
Trenndichte ρs,T in g/cm3 2,1 1,8
Trennschärfe κ 0,80 0,78
wirksame Stufenzahl ne 3 3,4
Trennstufen-Ausnutzungsgrad ηTr in % 43 49
Druckverlust über Sichter ∆pZZ in Pa 350 350
spez. Energieverbrauch Wm,ZZ in kWh/t 0,83 0,19
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Zusammenfassung und Ausblick
1) Es konnte nachgewiesen werden, dass das mehrstufige turbulente
Querstromtrennprinzip eines Zick-Zack-Apparates auf Grund
seiner guten Trenneigenschaften, wie
gute bis sehr gute Trennschärfe κges,m = 0,67 ... 0,9,
befriedigende bis gute Trennstufen-Ausnutzungsgrade von ηTr = 17 bis 54 %,
geringer spezifischer Energieverbrauch bis hinunter auf 0,2 kWh/t,
Variabilität in der Geometrie,
für die verfahrenstechnisch schwierige Aufgabestellung der
Trennung von Bruchstücken mit vergleichsweise geringen
Dichteunterschieden ρs,L/ρs,S = 1,7/2,6 = 0,65 geeignet ist.
2) Leichtgüter mit ρs,L ≤ 1,2 g/cm3 können nahezu vollständig
abgetrennt werden.
3) Gute Eignung für die Trennung teilverwachsener Zuschlagbruch-
stücke κges,m = 0,74 ... 0,94 bei Ausnutzungsgraden von 7 bis 87 %
nach erfolgreicher Aufschlusszerkleinerung im Prallbrecher.
4) Diese erfreulichen Resultate werden auch durch die Anpassungs-
fähigkeit des ausgearbeiteten Trennmodells unterstrichen, das
insbesondere für die praktischen Auslegungsaufgaben überschau-bar sein soll.
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Zusatzkapitel 5.6 ff Hydroklassierer, Windsichter, Staubabscheidung
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4. Schraubenklassierer, Bauart SKET 1 Stahlblechtrog 2 Trübespiegel 3 verstellbares Überlaufwehr 4 Trübezulaufrinne 5 Grobgutaustrag 6 Förderschnecke 7 Antriebsmotor 8 Getriebe 9 Antriebsritzel 10 Zahnrad für die Förderschnecke11 Hubvorrichtung
7 8 9 10 6 11
G, 5 2 1 A, 4
3F
Blatt 2
F
A
G
A
F
G
5. Verschaltung von Horizontal- o. Querstromklassierern, Bauart Rheaxa) Gegenstromschaltung b) "Phalanx" - Schaltung
Stromklassierung - Schwerkraft-Hydroklassierer- Horizontal- bzw. Querstromklassierer
3. Querstromklassierer mit mechanischem Grobgut-Zwangsaustrag (Mechanische Klassierer), schematisch:a) Rechenklassierer b) Schraubenklassierer
VF.
LRnR
B
VG.
VA.
VF.
B
DSnS VA.
VG.
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Schrauben-
klassierer Bauart Wemco S-H
78 in einem
geschlossenen
Mahlkreislauf
St. Joseph Lead
Co., Indian Creek
Plant
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Aufstromklassierer Bauart TAK Amberger Kaolinwerke Für Sand, Trennkorngrößen: oberhalb 200 - 500 µm F Aufgabe K1 Grobgut K2 Feingut Fl Fluid
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Steuerung des Aufstromes in Aufstromklassierern
F Aufgabe, K1 Grobgut, K2 Feingut, Fl Fluid
1 drehzahlgeregelte Pumpe 2 höhenverstellbarer Tauchkörper
3 absperrbare Eintrittsöffnung 4 Trennwände zur Absperrung der Segmente
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Stromklassierung mittels Hydrozyklon
Schematische Darstellung der Strömungsverhältnisse
Schräge oder waagerechte Einbau-lage des Hydrozyklons sind möglich
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Stromklassierung mittels Hydrozyklon Bauart TAK Amberger Kaolinwerke
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Multizyklone, Zyklonbatterien
• Entlastung oder Ersatz von Eindickern
• Abtrennung von Ton und festen, unlöslichen Bestandteilen
• Eindickung/Klärung von Suspen-sionen
• Mehrstufige Zyklonanordnungen • Waschen mit Zyklonen
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Multizyklone, Zyklonbatterien
Aufgabeverteiler-Behälter für eine Zyklonbatterie mit
verschleißfester Keramikauskleidung Behälter während des Aufbaues
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+ +
+ - +
-
1. Gegenstromtrennung
vs →
a) im Schwerkraftfeld b) im Zentrifugalkraftfeld
u→
vs →
vs →
vs
u→ u→
u
va →
vs < uva > 0
Feingut
Grobgut
FG→
-
-
vs = uva = 0
Feingut Trenngrenzevs > uva < 0
Grobgut
2. Querstromtrennung (Schwerkraft und Trägheitskraft
a) horizontaler Querstromsichter b) Querstrom - Umlenksichter
ri
ur h
c) vertikaler Querstromsichter d) Querstrom - Strahlsichter e) Jalousie - Umlenksichter
F Feingut
G1 G2 Grobgut
vA Aufgabegeschwindigkeit
Fluid-geschwin-digkeit
u
vA
F
u
G
u
F
vA
G
u
vA
F
G
G
F
uvA
vs ur→
G
vA
ra
F
u →
uϕ
→
→
va = u - vs→ → →
va →
F→
→
z
→
Prinzipien der Partikeltrennung im Luftstrom
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4.7 Staubabscheiden
Abzusaugende Luftmengen für die Entstaubung
Absaugort Luftvolumenstrom
V in m³/min
Übergabestellen von Gurtförderern 10 ... 40
Becherwerke 10 ... 40
Bunker 10 ... 30
Zerkleinerungsmaschinen 15 ... 150
Magnetscheider (-trommel) 30 ... 40
Einsatzbereiche von Staubabscheidern
Prozessdaten Zentrifugal-
abscheider
elektrische
Abscheider
Filtrations-
abscheider
Nassab-
scheider
hohe Fraktionsabscheidegrade
Ti → 1 für Partikelgrößen di in
µm
> 10 > 1 > 0,5 > 0,1
Rohgasstaubbeladung cs,g,roh in
g/m³ < 1000 < 50 < 100 < 10
Erzielbare Reingasstaubbela-
dung cs,g,rein in mg/m3 100 ... 200 < 50 < 30 50 ... 100
Druckverlust ∆p in Pa 300... 2500 50..150 500...1500 100...100
0
max. Gastemperatur θg in °C 450 450 (1000) 140 (350) 300
Rohgasdurchsatzbereich V in
m³/h
3000...
200 000
10 000...
300 000
1000...
100 000
3000...
100 000
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Staubabscheiden
3. Staubabsaughauben
a) zentrale Staubabscheidung b) und c) dezentrale Abscheidung unmittelbar am Stauberzeuger
a) Übergabestelle zweier b) Übergabe von einer Schurre Gurtbandförderer auf einen Gurtbandförderer
2. Einkleidungen zur Staubabsaugung
a) offener rechteckiger b) Randabsaugung c) mit Blenden Saugquerschnitt (relativ kleiner (relativ kleiner Saugquerschnitt) Saugquerschnitt)
Reingas
StaubRohgasleitung
Einkleidung derStauberzeuger
Staubab-scheider
Wasch-flüssigkeit
Staub-erzeuger
Staubab-scheider
Reingas
Staub Stauberzeuger
Einkleidung desStauberzeugers
1. Räumliche Zuordnung von Entstaubungsanlagen
Blatt 1
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Aerozyklone
6. Verschiedene Bauarten von Aerozyklonen7. Erfahrungswerte für die Gestaltung von Tangential-Aerozyklonen
a) bis c) tangentiale Aufgabe d) axiale A.
D=(1,5-4,0)Do
HT=(
1,5-
2,1)
Do
H=(
4 -7
,5)D
o
Ho=
(3-6
)Do
Di=
(0,5
-1,5
)Do
Do=50 -1500 mm
Ai Einlauf-querschnitt
Aerosuspension
Einlaufgeschwindigk eit ui = 7 - 17 m/sTauchrohrgeschwindig . u0 = 5 - 20 m/sDruckve rlust ∆p = 0,4 - 2 kPadT in µm ρs in k g/m 3
6,0 - 14 5 ,0 - 103,5 - 7
100 0200 0400 0
5. Aerozyklon mit den charakteristischen Strömungsgeschwindigkeiten
Staub
Aerosuspension
Tangentialkomponente uϕ
(Potentialwirbelströmung)
Reingas
( ) V1
DD
HA93,1d
n2o
o
2i
gsT
⋅
⋅⋅
ρ−ρ⋅πη⋅
⋅=
235,1564,3
Td3,1d21)d(T
−−
⋅
⋅+=
Trennfunktion:
Trennkorngröße:
Druckverlust:
4o
2
2
gges2o
gges D
V8u2
pπ
ρξ=ρ
ξ=∆
Leistungseintrag:
4o
2
3
gges DV8VpP
πρξ=⋅∆=
( ) ( )T3G,g,smroh,g,srein,g,s d3,1QR1 ⋅⋅µ=−⋅µ=µ
Restbeladung des Reingases:
Tauchrohr
Einbaukegel
radiale Strömungs-geschwindigkeit ur der Potentialsenke
Blatt 3
Staub
Reingas
DDurchmesser des Tauchrohres
Reingas
Staub Staub
ReingasDo
Do
Aero-suspension
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