DIN 1045-1 Примечания. Erlaeuterungen DAfStb Heft 525 Ber-1 2005-05

Berichtigung 1:2005-05 zum DAfStb-Heft 525

Erluterungen zu DIN 1045-1

Ausgabe September 2003

Vertriebs-Nr. 65725

Beuth Verlag GmbH Berlin Wien Zrich

Berichtigung 1:2005-05 zum DAfStb-Heft 525 Seite 2/11

Seite DAfStb-Heft 525, Ausgabe 2003-09 Berichtigung 1:2005-05 zum DAfStb-Heft 5251 2 3- Das Berichtigungsblatt zu Heft 525 bercksichtigt die nderungen der zweiten

Berichtigung, DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06 sowie eine Reihe vonNormauslegungen in beiden Teilen des Heftes.

11 VorwortBei der Auflistung der Zuarbeit zu Heft 525 werden folgende Autoren ergnzt: Univ.-Prof. Dr.-Ing. H.-S. Mller, Institut fr Massivbau und

Baustofftechnolgie, Abteilung Baustofftechnologie, Universitt Karlsruhe Dr.-Ing. Frank Fingerloos, Deutscher Beton- und Bautechnik-Verein E.V.

Berichtigungen zu Teil 1 des Heftes 52519 Literatur zu Abschnitt 5 wird ergnzt:

[H5-5] Grnberg, J.: Grundlagen der Tragwerksplanung - Sicherheitskonzeptund Bemessungsregeln fr den konstruktiven Ingenieurbau ,Erluterungen zu DIN 1055-100, Beuth Verlag 2004

21, zu 6.2 Druckfehlerberichtigung:In der Tabelle 3 (DIN 1045-1, Ausgabe Juli 2001) sind fr dieExpositionsklassen XF und XM die Mindestbetonfestigkeitenunvollstndig angegeben; die Funoten sind ebenfalls unvollstndig.Tabelle 3 muss an den entsprechenden Stellen wie folgt sein:...

Die Berichtigung von Tabelle 3 ist vollstndig in DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06enthalten. Die Druckfehlerberichtigung mit dem Auszug aus Tabelle 3 wirdgestrichen.Der Hintergrund fr die berarbeitung der informativen Beispiele in Spalte 3ist die formale Anpassung an DIN 1045-2, Tabelle 1. Die Beispiele in Spalte 3knnen nicht vollstndig sein und werden daher ausdrcklich als "informativ"bezeichnet.Bauteile in Wasserwechselzonen und Bauteile im Spritzwasserbereich vontaumittelbehandelten Straen sollten nach wie vor den ExpositionsklassenXC4 bzw. XD3 zugeordnet werden. Schwimmbecken ohne Sole dagegenbrauchen in der Regel nicht in XD2 eingeordnet werden.

24 Literatur zu Abschnitt 6 wird berichtigt:[H6-3] DBV-Merkblatt: Betondeckung und Bewehrung. Fassung 1997.

Literatur zu Abschnitt 6 wird berichtigt:[H6-3] DBV-Merkblatt: Betondeckung und Bewehrung. Fassung Juli 2002.

27, zu7.3.1 (4) Druckfehlerberichtigung:Die Hhe des mitwirkenden Gurtbereichs in Bild 4 ist falsch dargestellt.

Auerhalb der wirksamen Stegbreite (bw+bv) ist der mitwirkendeGurtbereich mit der Hhe hf anzusetzen. Die kleine Flche auerhalb derunter 45 geneigten gestrichelten Linie darf nicht schraffiert sein (sieheBild H7-2).

Diese Berichtigung ist vollstndig in DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06 enthalten(einschlielich Bild H7-2). Die Druckfehlerberichtigung wird gestrichen.


Seite DAfStb-Heft 525, Ausgabe 2003-09 Berichtigung 1:2005-05 zum DAfStb-Heft 5251 2 3

36, zu8.5.1 (9) b) Rissbildung (sr < s 1,3 sr)

( ) ( ) )(, sr1sr2sr

ssrsrsts2sm 0,3

31+=

Es wird ein Minuszeichen vor dem Bruchstrich eingefgt:b) Rissbildung (sr < s 1,3 sr)

( ) ( ) )(

sr1sr2

sr

ssrsrsts2sm 0,3

1,3+=

39, zu8.6.1 (7) Ein Nachweis nach diesem Absatz ist besonders in Sonderfllenangebracht, wenn die Tragfhigkeit des Druckgliedes in sehr erheblichem

Mae durch die Bauteilsteifigkeit im gerissenen Zustand begrenzt wird.Dies ist bei zunehmender Schlankheit und abnehmender planmigerLastausmitte der Fall. Nach 8.6.8 (6) sollten die Schnittgren amverformten System fr genauere Nachweise der Kippsicherheit ebenfallsnach 8.6.1 (7) ermittelt werden.

Absatz (7) wird ergnzt:Der E-Modul des Betonstahls Es (Mittelwert) braucht wegen der geringenStreuung nicht durch s geteilt zu werden.

57, zu9.1.3 (1) Der Zusammenhang zwischen Ec0 und Ecm kann mit folgender Beziehungbeschrieben werden [H9-8]:

c0icm EE = (H.9-1)

Der Zusammenhang zwischen Ec0m und Ecm kann mit folgender Beziehungbeschrieben werden [H9-8]:

c0micm EE = (H.9-1)57, zu9.1.3 (2) Druckfehlerberichtigung: Die in Tabelle 9 der Norm angegebenen Wertefr den Elastizittsmodul sind mittlere Werte des Tangentenmoduls im

Ursprung der Spannungsdehnungslinie fr einen Beton im Alter von 28Tagen und sind daher mit Ec0m zu bezeichnen. Die Bezeichnung desElastizittsmoduls in Zeile 7 ist entsprechend zu ndern, die Funote bist zu streichen. In Tabelle 10, Zeile 7 ist die Bezeichnung desElastizittsmoduls sinngem auf Elc0m zu ndern. In Zeile 7, Spalte 1-11muss es heien: E Ec0m ; die Funote b ist zu streichen1

1 Im DIN-Fachbericht 102 wurde vereinfachend die ursprngliche

Definition belassen.

Die Druckfehlerberichtigung wird ersetzt:Richtwerte fr die mittleren Elastizittsmoduln als Sekantenmoduln Ecm undElcm und als Tangentenmoduln Ec0m und Elc0m drfen Tabelle 9 und Tabelle 10entnommen werden.

In den Tabellen 9 und 10 wurden dafr jeweils zwei Zeilen fr Ec0m und Ecmaufgenommen (s. DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06).

59, zu9.1.4

In Abschnitt 9.1.4 darf in den Gleichungen H9-5, H9-16, H9-17, H9-18 und imText fr Ec0 der mittlere Elastizittsmodul Ec0m oder Elc0m nach Tabelle 9 oderTabelle 10 verwendet werden.

67, zu9.1.4 (11)

Der Endwert des Trocknungsschwindens cds nach Bild 21 ergibt sichaus Gl. (H.9-22) mit ds(t ts) = 1,0.

Der theoretische Endwert des Trocknungsschwindens cds ergibt sich aus Gl.(H.9-22) mit ds(t ts) = 1,0.



67, zu9.1.5 (1)

Bild H9.5 - Spannungs-Dehnungs-Linie fr dieSchnittgren- und die Verformungsermittlung

Bild H9.5 - Spannungs-Dehnungs-Linie fr dieSchnittgren- und die Verformungsermittlung

67, zu9.1.5 (1) Der Ausdruck 1,1Ecm (mit Ecm gleich Sekantenmodul bei einer Spannungc 0,4fcm) in Gl. (64) bestimmt die Steigung der Linie und damit den

Elastizittsmodul im Ursprung der Spannungs-Dehnungs-Linie. DerVergleich des Faktors 1,1 mit dem Reziprokwert von i nach Gl. (H9.2)zeigt, dass mit dieser vereinfachten Annahme die Steifigkeit unterGebrauchsspannungen fr hherfeste Betone etwas berschtzt wird.Fr genauere Untersuchungen sollte deshalb Ecm = Ec0/1,1 , mit einem imVersuch ermittelten Ec0, eingesetzt werden.

Der Ausdruck Ec0m (mit Ec0m gleich Tangentenmodul im Ursprung derSpannungs-Dehnungs-Linie) in Gl. (64) bestimmt die Steigung der Linie.

67, zu9.1.5 (1) Bei nichtlinearen Verfahren der Schnittgrenermittlung nach 8.5.1(3) istdie Spannungs-Dehnungs-Linie nach Bild 22 unter Ansatz von

Mittelwerten der Baustoffkenngren anzuwenden. Bei Bauteilen mitvollstndig berdrckten Querschnitten kann die Streuung desElastizittsmoduls einen nicht zu vernachlssigenden Einfluss auf dasTragverhalten des Bauteils haben (z. B. bei stabilittsgefhrdetenBauteilen). Entsprechend 8.5.1(4) sollte deshalb Ecm = 0,85Ec0/1,1eingesetzt werden.

Bei nichtlinearen Verfahren der Schnittgrenermittlung nach 8.5.1(3) ist dieSpannungs-Dehnungs-Linie nach Bild 22 unter Ansatz von Mittelwerten derBaustoffkenngren anzuwenden. Bei Bauteilen mit vollstndig berdrcktenQuerschnitten kann die Streuung des Elastizittsmoduls einen nicht zuvernachlssigenden Einfluss auf das Tragverhalten des Bauteils haben (z. B.bei stabilittsgefhrdeten Bauteilen). Entsprechend 8.5.1(4) sollte deshalb85% von Ec0m eingesetzt werden.

77, zu10.3.2 (3) Im letzten Satz muss auf 13.11(2) anstatt auf 13.11(1) verwiesen werden.

Ec0m

Ec0m / k



79, zu10.3.4 (3) Diese beanspruchungsabhngig ermittelte Druckstrebenneigung wirdbegrenzt:

18,5 (26,5):Diese Untergrenze entspricht ungefhr demDruckstrebenneigungswinkel bei Bauteilen mitMindestbgelbewehrung.

60:Druckstrebenwinkel grer als 45 (cot

>

1) sollten nur inAusnahmefllen verwendet werden. Bei Lngszugbelastung sollte(cot =

1) eingehalten werden.

Im letzten Spiegelstrich der Erluterung muss es heien: 60: Druckstrebenwinkel grer als 45 (cot < 1,0) sollten nur in

Ausnahmefllen verwendet werden. Bei Lngszugbelastung sollte

EdRd,c

cdcd1

1,41,2cot1,0

VVf

eingehalten werden.

80, zu10.3.4 Gl.(76)

zu Gl. (76)zu ct Durch die Vereinheitlichung des Bemessungskonzeptes fr

Querkraft wurde der Rauigkeitsfaktor ct aus Gl. (84) hiereingefhrt, um die Querkraftbemessung von Bauteilen mit Fugensenkrecht zur Bauteilachse zu ermglichen (siehe Erluterungenzu 10.3.6)

zu c Die Notwendigkeit...

zu Gl. (74)zu ct Durch die Vereinheitlichung des Bemessungskonzeptes fr Querkraft

wurde der Rauigkeitsfaktor ct aus Gl. (84) hier eingefhrt, um dieQuerkraftbemessung von Bauteilen mit Fugen senkrecht zurBauteilachse zu ermglichen (siehe Erluterungen zu 10.3.6)

zu Gl. (76)zu c Die Notwendigkeit....

85, zu10.3.6 (3) Die Formel fr die Ermittlung von vRd,ct wurde aus der Gl. (70) fr l = 1%unter Einbeziehung der Rauigkeitsbeiwerte der Tab. 13 hergeleitet,

jedoch ist bei der Bemessung der Schubfuge im Hinblick auf dieOberflchenrauigkeit darauf zu achten, dass zwei Anteile (derHaftverbund 0,042 1 ct fck1/3 und die Rissreibung Nd) angesetztwerden drfen.

Die Formel fr die Ermittlung von vRd,ct wurde aus der entsprechenden Formelin ENV 1992-1-3 unter Einbeziehung der Rauigkeitsbeiwerte nach Tabelle 13hergeleitet, wobei fr die Bemessung der Schubfuge zwei Anteile (derHaftverbund 0,042 1 ct ck1/3 und die Rissreibung Nd) angesetztwerden drfen.

86, zu10.3.6 (5) Zur Ermittlung der Bewehrung dienen die Gln. (85) und (86). Fr dieErmittlung der Druckstrebenneigung nach Gl. (86) ist die

Lngsnormalspannung im Gesamtquerschnitt anzusetzen, die parallelzur Fuge wirkt. Die Normalspannung rechtwinklig zur Fuge wird in Gl.(85) zur Ermittlung der Bewehrung bentigt, darf aber nur angesetztwerden, wenn sie immer zeitgleich mit der Querkraftbeanspruchung wirkt(d. h. der selben Einwirkungskombination entspringt).Dabei knnen sich aus dem Ansatz von zwei Druckkrften fr die Fugerechnerisch hhere Tragfhigkeiten als fr das umgebende Bauteilergeben. In diesem Fall stellt die Tragfhigkeit des Gesamtquerschnittesdie obere Schranke dar.

Zur Ermittlung der Bewehrung dienen die Gln. (85) und (86). Fr dieErmittlung der Druckstrebenneigung nach Gl. (86) darf dieLngsnormalspannung cd im Gesamtquerschnitt nicht angesetzt werden, dieparallel zur Verbundfuge wirkt und deshalb die Schubtragfhigkeit nichtverndert. Die Normalspannung rechtwinklig zur Fuge wird in Gl. (85) zurErmittlung der Bewehrung bentigt, darf aber nur angesetzt werden, wenn sieimmer zeitgleich mit der Querkraftbeanspruchung wirkt (d. h. der selbenEinwirkungskombination entspringt). In Gl. (86) darf vRd,ct nach Gl. (84) nurohne Bercksichtigung von Nd verwendet werden, da der Reibungsanteil Nd schon in Gl. (85) enthalten ist. Die Druckstrebenneigung von 45 (cot 1,0) ist als obere Grenze der Tragfhigkeit anzusehen.



86, zu10.3.6,Bild 35a

Bei der Ausbildung einer verzahnten Fuge sollte das Verhltnis vonZahnbreiten h1 und Zahnabstnden h2 im Bereich 0,8 h1/h2 1,2 liegen.

Bei der Ausbildung einer verzahnten Fuge sollte das Verhltnis vonZahnbreiten h1 und Zahnabstnden h2 im Bereich 0,8 h1/h2 1,25 liegen.

86, zu10.3.6,Gl. (86)

Ergeben sich bei der Anwendung der Gl. (86) Mindestdruckstrebenwinkelvon > 45, so ist = 45 zu setzen.

Ergeben sich bei der Anwendung der Gl. (86) Winkel von > 45(cot 1,0), so ist der Ansatz der Verbundbewehrung nach den Regeln derDIN 1045-1 nicht zulssig.

100, zu11.2.1(9),4. Ab-satz,2. Satz

Da sachlich aber lediglich eine Sicherstellung vonBetondruckspannungen in der Umgebung des Spannglieds erforderlichist, kann im Bauzustand und in besonderen Fllen auch im Endzustandvon der Forderung der Erfllung des Dekompressionsnachweises fr denabliegenden Querschnittsrand abgewichen werden.

Da sachlich aber lediglich eine Sicherstellung von Betondruckspannungen inder Umgebung des Spannglieds erforderlich ist, kann von der Forderung derErfllung des Dekompressionsnachweises fr den abliegendenQuerschnittsrand abgewichen werden.

100, zu11.2.1(9),4. Ab-satz, letz-ter Satz

Als ausreichender Wert fr den Abstand der Dekompressionslinie vomueren Rand des Spannglieds wird der grere Wert von 50 mm oder1/10 der Querschnittshhe angesehen, ohne weitere Variationen derEinwirkungen und der Geometrie bercksichtigen zu mssen.

Als ausreichender Wert fr den Abstand der Dekompressionslinie vomueren Rand des Spannglieds wird der grere Wert von 100 mm oder 1/10der Querschnittshhe angesehen, ohne weitere Variationen der Einwirkungenund der Geometrie bercksichtigen zu mssen.

103, zu11.2.3 (4) Bei einer Rissbildung infolge berwiegend indirekten Einwirkungen(Zwang) entspricht die aufzunehmende Stahlzugkraft der Betonzugkraft

im Wirkungsbereich der Bewehrung. Damit ergibt sich dieBetonstahlspannung zu s = Ac,eff fct,eff/As. Dies gilt ebenfalls fr dieErmittlung der Betonstahlspannungen fr den Nachweis nach 11.2.4.

Dieser Absatz ist zu streichen.

108, zu12.3.1

Neuer Absatz wird eingefgt:Die Biegerollendurchmesser der Tabelle 23, Spalten 1 und 2, sind auch frBgel zulssig.

108, zu12.3.2 (2) Neuer Absatz wird eingefgt:Die Druckfehlerberichtigung DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06 berichtigt die

maximale Querkraft im Bereich der Rckbiegestelle auf 0,30 VRd,max beiBauteilen mit Querkraftbewehrung senkrecht zur Bauteilachse und0,20 VRd,max bei Bauteilen mit Querkraftbewehrung in einem Winkel < 90zur Bauteilachse. Dies entspricht etwa der maximalen Auslastung imbisherigen Erfahrungsbereich von DIN 1045:1988. Zur Vermeidung vonUnstetigkeiten in den Funktionswerten darf zwischen 0,30 VRd,max fr = 90und 0,20 VRd,max fr = 45 linear interpoliert werden.



109, zu12.6.1 (1) Druckfehlerberichtigung: Tabelle 26, Spalten 2 und 3 sind entgegen derDruckfehlerberichtigung DIN 1045-1 Ber 1:2002-07 nicht in Zeile 1,

sondern in Zeile 3 mit Funote c zu versehen: 0,7 c (Spalte 2), 0,7 c(Spalte 3).

Die Druckfehlerberichtigung wird ersetzt durch DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06.

111, zu12.8.3 (1) Druckfehlerberichtigung: Im 2. Spiegelstrich muss es s 10 ds anstelle

von s 12 ds heien.Die Druckfehlerberichtigung ist in DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06 enthalten.

113 Literatur zu Abschnitt 12[H12-1] DBV-Merkblatt "Rckbiegen von Betonstahl und Anforderungen

an Verwahrksten"; Fassung Mrz 2002.

Literatur zu Abschnitt 12[H12-1] DBV-Merkblatt "Rckbiegen von Betonstahl und Anforderungen an

Verwahrksten"; Fassung Mrz 2003.113, zu13.1.1 (1)

cc

ctmcrAs,min WANfMM

+== (H.13-1) cc

ctmcrAs,min WANfMM

== (H.13-1)

Bei der Ermittlung der Mindestbewehrung ist die Normalkraft ebenfalls zubercksichtigen:min As = (Mcr/z + N) / fyk

115, zu13.3.2(12)

Druckfehlerberichtigung: In Gleichung (153) muss es VEk anstelle von VEdheien.

Die Druckfehlerberichtigung wird ersetzt durch DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06.

117, zu13.7.1 (3) Die Druckfehlerberichtigung DIN 1045-1 Ber. 1:2002-07 ist so zuverstehen, dass die angegebene Bewehrung im allgemeinen auf jeder

Wandauenseite liegen sollte, d. h. auch die Hchstbewehrung darf imSinne von 13.1.1 insgesamt den Wert 0,08 Ac nicht bersteigen.

Die Erluterung ist zu streichen. Es muss statt dessen heien:Die angegebenen Mindest- und Maximalwerte der Bewehrung beziehen sichauf die Summe der lotrechten Bewehrung der Wand. Wird der Mindestwertder Bewehrung magebend, sollte die Hlfte der Mindestbewehrung an jederAuenseite liegen. Der Maximalwert der Bewehrung gilt auerhalb derStobereiche. In Stobereichen darf der Grenzwert verdoppelt werden.

117, zu13.7.1 (8) Druckfehlerberichtigung: 13.7.1 (8) muss heien: Der Abstand zwischenzwei benachbarten lotrechten Stben sollte nicht ber der 2fachen

Wanddicke oder 300 mm liegen (der kleinere Wert ist magebend).Die Druckfehlerberichtigung ist in DIN 1045-1 Ber. 2:2005-06 enthalten.



Berichtigungen zu Teil 2 des Heftes 525197, zu2.4

Dies ist auf die Zunahme des Bewehrungsgrades und somit Abnahmedes Rissabstandes bei aufzunehmender Kraft Fs zu erklren.

Die in Tabelle 20 angegebenen Grenzdurchmesser knnen deshalb zurBercksichtigung des Verhltnisses zwischen der von Stahlaufzunehmenden Kraft Fs und der Risskraft der wirksamen Zugzone Fcrvorgenommen werden.

Der letzte Satz oberhalb von Bild 3 muss lauten:Dies ist auf die Zunahme des Bewehrungsgrades und somit Abnahme desRissabstands bei grer werdender aufzunehmender Kraft zurckzufhren.

Der erste Satz unterhalb des Bildes 3 muss lauten:Die in Tabelle 20 angegebenen Grenzdurchmesser knnen deshalb zurBercksichtigung des Verhltnisses zwischen der vom Stahl aufzunehmendenKraft Fs und der Risskraft der wirksamen Zugzone Fcr modifiziert werden.

211, zuBild 2

Ohne Mindestquerkraftbewehrung drfen zweiachsig gespannte Plattenund einachsig gespannte Platten mit b/h > 5 ausgefhrt werden. Daplattenartige Bauteile durch Umlagerungsmglichkeiten lokale Fehlstellenausgleichen, kann hier ohne Anordnung einerMindestquerkraftbewehrung ein duktiles Bauteilversagen vorausgesetztwerden. Fr den bergangsbereich einachsig gespannter Platten mit5 b/h 4 gelten folgende Interpolationsregeln:

b/h54

1,0

0,6 w,min

w,min

fr V < VEd Rd,ct

fr V > VEd Rd,ct

Bild 2 - Interpolationsregeln fr die Mindestquerkraftbewehrung beieinachsig gespannten Platten

Ohne Mindestquerkraftbewehrung drfen zweiachsig gespannte Platten undeinachsig gespannte Platten mit b/h > 5 nur ausgefhrt werden, wenn keineQuerkraftbewehrung erforderlich ist (vEd vRd,ct). Da plattenartige Bauteiledurch Umlagerungsmglichkeiten lokale Fehlstellen ausgleichen, kann hierohne Anordnung einer Mindestquerkraftbewehrung ein duktilesBauteilversagen vorausgesetzt werden. Fr den bergangsbereich einachsiggespannter Platten mit 5 b/h 4 gelten folgende Interpolationsregeln:

b/h54

1,0

0,6 w,min

w,min

fr V VEd Rd,ct

fr V > VEd Rd,ct

Bild 2 - Interpolationsregeln fr die Mindestquerkraftbewehrung beieinachsig gespannten Platten



S. 220und 221

5 RahmeninnenknotenIn ausgesteiften Rahmen, bei denen alle horizontalen Krfte von denaussteifenden Bauteilen aufgenommen werden, kann fr dieInnensttzen die Rahmenwirkung vernachlssigt werden, wenn dasSttzweitenverhltnis benachbarter Felder 0,5 < leff,1 / leff,2 < 2,0 betrgt.Bei unausgesteiften Rahmen ist stets das Gesamtsystem zuuntersuchen. Die Rahmeninnenknoten erfahren dann aus denHorizontallasten und aus feldweiser Verkehrslast antimetrische Momente.Diese erzeugen im Knotenbereich groe Querkrfte undVerbundspannungen, die den Bruchzustand auslsen knnen [5]. Daherist einerseits die Knotenquerkrafttragfhigkeit mit Gleichung (3)nachzuweisen und anderseits die Verankerung der Riegelzugbewehrungim Knotenbereich zu berprfen.

Vjh = (|Mbeam,1|+|Mbeam,2|) /zbeam - |Vcol | 0,25 cd beff hcol (3)Mit:cd = ck / c (Der Dauerstandsbeiwert ist in Gleichung (3) enthalten) = Dauerstandsbeiwert gem DIN 1045-1 Abschnitt 9.1.6Mbeam,1 und Mbeam,2 : antimetrische Biegemomente in Riegel 1 und 2 = Einfluss der quasi stndigen Sttzennormalkraft NEd,col

= 0180151ckcolc

colEd,

AN

,,

,

,

Gleichung (3) gilt fr ein Verhltnis 1,0 hbeam/hcol 1,5

5 RahmeninnenknotenIn ausgesteiften Rahmen, deren Horizontallasten von den Wnden undKernen aufgenommen werden, kann fr die Innensttzen die Rahmenwirkungvernachlssigt werden, wenn das Sttzweitenverhltnis benachbarter Felder0,5 < leff,1 / leff,2 < 2,0 betrgt. Whrend der Riegel fr Biegung mit Lngskraftund Querkraft zu bemessen ist, wird die erforderliche Sttzenbewehrunggerade durch den Knoten hindurchgefhrt (Bild 7a). Unter beidseitig negativerMomentenbeanspruchung wird das rechnerische Riegelbruchmomentunabhngig vom mechanischen Bewehrungsgrad erreicht [5]. Bei hoherAusnutzung der Sttzendruckbewehrung ist eine enge Verbgelung derSttzenanschnitte vorzusehen.

Bei unausgesteiften Rahmen ist stets das Gesamtsystem zu untersuchen. DieRahmeninnenknoten erfahren dann aus den Horizontallasten und ausfeldweiser Verkehrslast antimetrische Momente mit einem Vorzeichenwechselim Riegel innerhalb des Knotenbereichs. Der Vorzeichenwechsel erzeugt imKnotenbereich groe Querkrfte und Verbundspannungen, die das Versagenauslsen knnen [5]. Daher ist einerseits die Knotenquerkrafttragfhigkeit mitGleichung (3) nachzuweisen und anderseits die Verankerung der Bewehrungim Knotenbereich zu berprfen.Vjh = (|Mbeam,1| + |Mbeam,2|) / zbeam - |Vcol | N 0,25 fcd beff hcol (3)Mit:fcd = fck / c (Der Dauerstandsbeiwert ist in Gleichung (3) enthalten) = Dauerstandsbeiwert gem DIN 1045-1 Abschnitt 9.1.6Mbeam,1 und Mbeam,2: antimetrische Biegemomente (unterschiedlicheVorzeichen) in Riegel 1 und 2 (in Gleichung 3 sind die Betrge einzusetzen) = Einfluss der quasi stndigen Sttzennormalkraft NEd,col

= 0180151ckcolc

colEd,

AN

,,

,

,

Gleichung (3) gilt fr ein Verhltnis 1,0 hbeam/hcol 1,5. Die Sttzen- undRiegelbewehrung ist gerade durch den Knoten hindurchzufhren. Kann dieVerankerung im Knotenbereich nicht nachgewiesen werden, so ist eine



Fc

Beam 1 Beam 2

Bild 7 - Stabwerkmodell und typische Bewehrungsfhrung inRahmeninnenknoten unter antimetrischer Belastung

Die Sttzen- und Riegelbewehrung ist gerade durch den Knotenhindurchzufhren. Kann die Verankerung im Knotenbereich nichtnachgewiesen werden, so ist eine gerade Zulagebewehrung gemBild 7 rechts anzuordnen. Der Knotenbereich muss mit dem gleichenBgelbewehrungsgrad wie die Sttze ausgefhrt werden.

gerade Zulagebewehrung gem Bild 7b rechts anzuordnen. DerKnotenbereich muss mit dem gleichen Bgelbewehrungsgrad wie die Sttzeausgefhrt werden. Die Bewehrungsform gem Bild 7b stellt gegenber derDIN 1045:1988-07 eine erhebliche Vereinfachung dar, weil die bishererforderliche Schrgbewehrung fr den Fall der antimetrischen Belastungzuknftig entfallen kann. Ein ausfhrliches Bemessungsbeispiel fr einenInnenknoten mit Vorzeichenwechsel der Riegelmomente enthlt Heft 532 desDAfStb [5].

Beam 1 Beam 2

Bild 7a - Stabwerkmodell und typische Bewehrungsfhrung inRahmeninnenknoten unter beidseitig negativen Riegelmomenten

(unverschieblicher und ausgesteifter Rahmen)



Beam 1 Beam 2

Bild 7b - Stabwerkmodell und typische Bewehrungsfhrung inRahmeninnenknoten unter wechselseitiger (antimetrischer)

Momentenbeanspruchung (verschieblicher Rahmen)

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