Erschütterungsgutachten Bereich Oldenburg - Rastede … · 2020. 7. 23. · Dateiname 10-10144-04-D1 ABS OLD-WHV PFA1 Erschütterungsgutachten_Rev-C.docx Bearbeitungsstand in Bearbeitung

Baudynamik Heiland & Mistler GmbH ⋅ Bergstraße 174 ⋅ 44807 Bochum ⋅ Germany ⋅ Tel: +49-234-95020-6 ⋅ Fax: +49-234-95020-77

www.baudynamik.de ⋅ Amtsgericht Bochum ⋅ HRB 14773 ⋅ Geschäftsführer: Prof. Dr.-Ing. Dieter Heiland, Dr.-Ing. Michael Mistler

Sachverständige für Baudynamik und Erschütterungen

Messstelle für Erschütterungen nach §26 BImSchG

Prof. Heiland durch die IHK Bochum öffentlich bestellt

Erschütterungsgutachten

Bereich Oldenburg - Rastede-Neusüdende (PFA 1)

Strecke 1522 Oldenburg Hbf - Wilhelmshaven Hbf

Beweissicherung und Bewertung des zukünftigen

Erschütterungspegels

(Prognose Vorbelastung + Planfall 2025)

Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1

03.11.2015

DetlevKnauer

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Fotos von Gebäuden sowie die Anhänge 7 und 8 wurden aus Datenschutzgründen aus dieser veröffentlichten Version des Gutachtens entfernt. Für weitere Informationen wenden Sie sich bitte an: DB Netz AG, Großprojekte Nord (I.NG-N-O), Joachimstraße 8, 30159 Hannover, [email protected]

ABS OLD-WHV PFA 1, Strecke 1522, Bereich Oldenburg

Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1

Messdokumentation, Prognose und Bewertung der Immis-

sionssituation Vorbelastung und Planfall 2025 Seite - 2 -

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Projektbezeichnung ABS OLD-WHV PFA 1, Strecke 1522, Bereich Oldenburg - Rastede-Neusüdende

Projekt-Nr. 10-10144-04

Bericht-Nr. 10-10144-04-D1

Inhalt Messdokumentation, Prognose und Bewertung der Immissionssituation Vorbelastung und Planfall 2025

Seitenzahl 745 Seiten

Berichtsdatum 03.11.2015

Auftraggeber DB ProjektBau GmbH

Joachimstr. 8

30159 Hannover

Auftragnehmer Baudynamik Heiland & Mistler GmbH, Bergstraße 174, 44807 Bochum

Tel: +49-234-95020-6, Fax: +49-234-95020-77

Amtsgericht Bochum, HRB 14773

Geschäftsführer: Prof. Dr.-Ing. Dieter Heiland, Dr.-Ing. Michael Mistler

www.baudynamik.de

Gutachter Prof. Dr.-Ing. D. Heiland

ö.b.u.v. Sachverständiger für Baudynamik und Erschütterungen

Dr.-Ing. M. Mistler

Sachverständiger für Baudynamik

Dipl.-Ing. (FH) C. von Recklinghausen

Sachverständige für Baudynamik

Datum der Messung 20.07.-28.08.2015

Messpersonal PM, RJ, CvR, TSP, MW

Dateiname 10-10144-04-D1 ABS OLD-WHV PFA1 Erschütterungsgutachten_Rev-C.docx

Bearbeitungsstand in Bearbeitung

vorgelegt

X fertig gestellt

Änderungen Revision Datum geänderte Kapitel Beschreibung

- 15.10.2015

A 28.10.2015

B 29.10.2015

C 03.11.2015

Dieser Bericht ist nur für den Gebrauch des Auftraggebers bestimmt. Eine darüber hinausgehende Verwendung, vor allem durch Dritte,

unterliegt dem Schutz des Urheberrechts gemäß UrhG.


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Inhaltsverzeichnis

1 Einleitung 13

1.1 Aufgabenstellung 13

1.2 Verwendete Unterlagen 14

2 Einführung 16

2.1 Was sind Erschütterungen und sekundärer Luftschall? 16

2.2 Wodurch entstehen Erschütterungen und sekundärer Luftschall? 16

2.3 Wie werden Erschütterungen und sekundärer Luftschall gemessen? 17

2.4 Wie werden Erschütterungen ausgewertet und prognostiziert? 17

2.5 Wie wird die Erschütterungseinwirkung auf Menschen beurteilt? 18

2.5.1 Anhaltswerte 19

2.5.2 Zumutbare Erschütterungen 19

2.5.3 Berücksichtigung der Vorbelastung 20

2.5.4 Einwirkungen auf bauliche Anlagen 21

2.6 Beurteilung des sekundären Luftschalls 22

2.7 Zusammenfassendes Beurteilungsschema 23

2.8 Wie können die Immissionen vermindert werden? 24

2.8.1 Schwellenbesohlung (SB) 24

2.8.2 Schottertrog mit Unterschottermatte (ST) 24

2.8.3 Masse-Feder-System (MFS) 24

2.8.4 Maßnahmen am Gebäude 24

2.8.5 Auswahl der Schutzmaßnahmen 25

3 Beschreibung der Messungen 27

3.1 Gebäudemessungen 28

3.2 Referenz-Langzeitmessungen 41

3.3 Geschwindigkeitsmessung 42

3.4 Lageskizze 43

4 Messdaten-Auswertung 47

4.1 Einteilung der vor Ort gemessenen Zugtypen 47

4.2 Gemessene Zugvorbeifahrten 48

4.3 Ermittlung der Güterzugimmission mittels Pegeldifferenzspektrum 48

4.4 Schwingungstransmission im Baugrund 51

4.5 Einwirkungen auf bauliche Anlagen (Gebäudeschädigung, DIN 4150-3) 52

4.6 Erschütterungseinwirkung auf Menschen (Belästigung, DIN 4150-2) 53

4.6.1 Gebietsnutzung 53


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4.6.2 Zugrunde gelegte Betriebsprogramme 53

4.6.3 Erschütterungsprognose und Beurteilung der wesentlichen Änderung 53

4.7 Prognose mit Erschütterungsschutzmaßnahme 61

5 Zusammenfassung 66

6 Anhang: Auflistung aller Zugvorbeifahrten 67

7 Anhang: Dokumentation der Freifeldmessungen 78

Messdokumentation

Ausbreitungskoeffizienten

Querschnitssspezifisches DELTA-Spektrum GZ zu NWB

Terzschnellespektren am gemittelten 11m-Messpunkt

8 Anhang: Dokumentation der Gebäudemessungen

Messdokumentation

KBFmax-Werte

Besonderheiten und Beurteilung der Gesamtsituation des Gebäudes

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Der Anhang wurde bis auf gekürzte Beispiele aus Datenschutzgründen aus dieser veröffentlichten Version des Gutachtens entfernt.

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1 Einleitung

1.1 Aufgabenstellung

Der Jade-Weser-Port in Wilhelmshaven wurde im Herbst 2012 in Betrieb genommen. Um eine be-

darfs- und marktgerechte Schienenhinterlandanbindung sicherzustellen, sind Ausbaumaßnahmen

der vorhandenen Eisenbahninfrastruktur erforderlich. Hierfür wurde ein dreistufiger Ausbauplan für

die Strecke Oldenburg – Wilhelmshaven entwickelt. Zur Ausbaustufe III gehören die folgenden sechs

Planfeststellungsabschnitte (PFA):

• PFA 1: Oldenburg –Rastede-Neusüdende, Strecke 1522,

• PFA 2: Rastede – Jaderberg, Strecke 1522,

• PFA 3: Jaderberg – Varel, Strecke 1522,

• PFA 4: Varel – Sande, Strecke 1522,

• PFA 5: Sande – Wilhelmshaven, Strecke 1522,

• PFA 6: Sande – Weißer Floh – Oelweiche, Strecken 1540, 1552, 1553.

Hinzu kommt der Planfeststellungsabschnitt der Bahnverlegung Sande (Strecke 1540).

Der Streckenabschnitt Oldenburg - Rastede-Neusüdende (PFA 1) soll in Kürze planfestgestellt wer-

den. Vorab sollen in diesem Abschnitt die Auswirkungen durch den - im Vergleich zum heutigen Zu-

stand - zunehmenden Güterzugverkehr hinsichtlich der Erschütterungssituation untersucht werden.

Die Baudynamik Heiland & Mistler GmbH wurde für diese Untersuchung beauftragt. Dazu wurden

Erschütterungsmessungen in 77 repräsentativen Gebäuden entlang der Strecke 1522 im Bereich des

PFA 1 durchgeführt. Die Festlegung der in Betracht kommenden beweiszusichernden Gebäude er-

folgte durch den Sachverständigen in Abstimmung mit dem Auftraggeber. Der jeweilige Messtermin

erfolgte in Absprache mit den Anwohnern bzw. Eigentümern. Vorzugsweise wurden die Gebäude

ausgewählt und messtechnisch beweisgesichert, die den geringsten Abstand zu den Gleisen aufwei-

sen.

Gegenstand des vorliegenden Berichts ist die Dokumentation und Auswertung dieser Gebäudemes-

sungen, die im Zeitraum 20.07.-28.08.2015 stattfand, sowie die Bewertung der Immissionssituation

bei der plangegebenen Vorbelastung sowie der zukünftigen Planfall-Situation.


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Die folgende Abbildung enthält eine Übersicht der gesamten Bahnstrecke 1522 Oldenburg - Wil-

helmshaven.

Abbildung 1-1: Gesamte Bahnstrecke 1522 Oldenburg - Wilhelmshaven (Quelle: Wikipedia)

1.2 Verwendete Unterlagen

[1] DIN 4150 Teil 2: Erschütterungen im Bauwesen – Einwirkungen auf Menschen in Gebäuden.

06/1999

[2] DIN 4150 Teil 3: Erschütterungen im Bauwesen - Einwirkungen auf bauliche Anlage. 02/1999

[3] DB Projektbau GmbH: Lagepläne PFA 1, Projekt ABS – Oldenburg-Wilhelmshaven, Ausbaustu-

fe III, Strecke 1522: Oldenburg Hbf – Wilhelmshaven Hbf.

[4] DIN 45669-1: Messung von Schwingungsimmissionen, Teil 1, Schwingungsmesser; Anforde-

rungen und Prüfungen, 09/2010

[5] DIN 45669-2: Messung von Schwingungsimmissionen, Teil 2, Messverfahren, 06/2005

[6] http://www.datacollect.com/de/produkte/systeme/sdr-traffic/spezifikationen

[7] Eisenbahn-Bundesamt: Planfeststellungsbeschluss gemäß § 18 AEG für das Vorhaben "ABS

Oldenburg – Wilhelmshaven: Ausbaustufe III, PFA 2 Rastede-Hahn", Bahn-km 9,722 – 21,236

der Strecke 1522 Oldenburg Hbf. – Wilhelmshaven Hbf. Az.: 58100 Pap 75/10, Az. 2:

581ppa/003-2010#008. 02.08.2011


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[8] Eisenbahn-Bundesamt: Planfeststellungsbeschluss gemäß § 18 AEG für das Vorhaben "ABS

Oldenburg – Wilhelmshaven: Ausbaustufe III, PFA 3 Jaderberg - Varel", Bahn-km 21,236 –

35,200 der Strecke 1522 Oldenburg Hbf. – Wilhelmshaven Hbf. Az.: 58100 Pap 91/10, Az. 2:

581ppa/003-2010#009. 02.08.2011

[9] Eisenbahn-Bundesamt: Planergänzungsbeschluss gemäß § 18 AEG für die Vorhaben "ABS

Oldenburg – Wilhelmshaven: Ausbaustufe III, PFA 2 Rastede-Hahn", Bahn-km 9,722 – 21,236

der Strecke 1522 Oldenburg Hbf. – Wilhelmshaven Hbf. und "ABS Oldenburg – Wilhelms-

haven: Ausbaustufe III, PFA 3 Jaderberg - Varel", Bahn-km 21,236 – 35,200 der Strecke 1522

Oldenburg Hbf. – Wilhelmshaven Hbf. Gz.: 581pa/009-2014#003. 31.10.2014

[10]Said, A.; Grütz, H.-P.; Garburg, R.: Ermittlung des sekundären Luftschalls aus dem Schienen-

verkehr, Zeitschrift für Lärmbekämpfung, Band 53, Heft Nr. 1, 2006

[11]Müller-Boruttau,F.: Erschütterungsschutz bei Vollbahnen in der freien Strecke – Systeme

Grötz BSO/MK mit Unterschottermatten von Clouth. Seminar Calenberg, Base., 29.11.2002

[12]VDI-Richtlinie 2719: Schalldämmung von Fenstern und deren Zusatzeinrichtungen, Normen-

ausschuss Akustik, Lärmminderung und Schwingungstechnik (NALS) im DIN und VDI. Ausga-

bedatum: 08/1987

[13]16. Verordnung zur Durchführung des Bundes-Immissionsschutzgesetzes (Verkehrslärm-

schutzverordnung - 16. BImSchV); Ausfertigungsdatum: 12.06.1990

[14]24. Verordnung zur Durchführung des Bundes-Immissionsschutzgesetzes (Verkehrswege-

Schallschutzmaßnahmenverordnung - 24. BImSchV); Ausfertigungsdatum: 04.02.1997

[15]VDI-Richtlinie 3837:Erschütterungen in der Umgebung von oberirdischen Schienenverkehrs-

wegen – Spektrales Prognoseverfahren, NALS/VDI C 15 „Schwingungsminderung in der Um-

gebung von Schienenverkehrserschütterungen“ . Ausgabedatum: 01/2013

[16]BVerwG: Ausbau einer Eisenbahnstrecke; Schutz gegen Erschütterungen und sekundären

Luftschall. Az. 7 A 14/09 vom 21.12.2010

[17]VDI 2038, Blatt 3: Gebrauchstauglichkeit von Bauwerken bei dynamischen Einwirkungen. Teil

3: Sekundärer Luftschall. VDI-Richtlinie November 2013

[18]Baudynamik Heiland & Mistler GmbH: 10-10144-03-D1 ABS OLD-WHV Erschütterungsmes-

sungen Vorbelastung Oldenburg Rev. B vom 01.06.2015


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2 Einführung

2.1 Was sind Erschütterungen und sekundärer Luftschall?

Erschütterungsimmissionen bestehen aus - fühlbaren - mechanischen Schwingungen (Vibrationen,

Erschütterungen) und - hörbarem - sekundärem Luftschall, der durch die Schallabstrahlung schwin-

gender Raumbegrenzungsflächen (Wände, Wohnungsdecken) entsteht und deshalb nicht richtungs-

orientiert hörbar ist.

Die physikalische Größe, die zur Beschreibung der Erschütterungseinwirkungen überwiegend ver-

wendet wird, ist die Schwinggeschwindigkeit (oder Körperschall-Schnelle), die i.d.R. als Pegel (Ein-

heit: [dB], bezogen auf 5·10-8 m/s) angegeben wird. Sie ist in Festkörpern (Erdboden, Bausubstanz)

stark frequenzabhängig und muss daher spektral betrachtet werden. Der Schall wird aufgrund des

Gehör-Frequenzgangs in der Einheit [dB[A)] angegeben.

2.2 Wodurch entstehen Erschütterungen und sekundärer Luftschall?

Bei einer Zugvorbeifahrt entstehen dynamische Kräfte, die über das Gleis auf den Untergrund einwir-

ken. Die Erschütterungen breiten sich über den Baugrund aus, nehmen aber mit zunehmendem Ab-

stand ab. Benachbarte Bauwerke werden von den Erschütterungen am Fundament angeregt. Auf-

grund der Gebäudeeigendynamik können sich die Schwingungen innerhalb der Gebäudestruktur

frequenzabhängig verstärken oder abschwächen. Diese Erschütterungen werden von Menschen

wahrgenommen, wenn sie eine bestimmte „Fühlbarkeitsschwelle“ überschreiten. Man unterscheidet

die drei Teilbereiche Emission – Transmission – Immission, die in Abbildung 2-1 dargestellt sind.

Emission Immission Transmission

Abbildung 2-1: Schematische Darstellung der drei Teilbereiche

Der bereits erwähnte „sekundäre Luftschall“ kann u. U. als tieffrequentes Geräusch vor allem in den

Räumen wahrgenommen werden, die gegenüber dem von außen einwirkenden Luftschall (Primär-

schall) abgeschirmt sind.


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2.3 Wie werden Erschütterungen und sekundärer Luftschall gemessen?

Schwingungsmessungen werden generell auf der Grundlage der DIN 45669 „Messungen von Schwin-

gungsimmissionen“ [4], [5] durchgeführt. Die kalibrierten Messgeräte zeichnen die Erschütterungen

bzw. Schwingungen in Abhängigkeit der Zeit auf. Weitere Details werden im nachfolgenden Kapitel 0

erläutert.

Der sekundäre Luftschall wird nicht auf direktem Wege über Schallmessungen gemessen, da bei

oberirdischem Verkehr das Umgebungsgeräusch i.d.R. dominant ist. Als geeignetes und abgesicher-

tes Verfahren wird der sekundäre Luftschall über die gemessenen Erschütterungspegel am Immissi-

onsort ermittelt [10], [17].

2.4 Wie werden Erschütterungen ausgewertet und prognostiziert?

Zunächst liegt für jede Zugvorbeifahrt an jedem Messpunkt ein gemäß DIN 45669-1 Bandpass - gefil-

tertes Zeitsignal der Schwinggeschwindigkeiten im Arbeitsfrequenzbereich bis 315 Hz vor. Dann wird

der Maximalwert des „fast“-bewerteten gleitenden Effektivwertes in jeder Terz berechnet („Peak-

Hold-Wert“). Das so ermittelte „Terzschnellespektrum“ (TSS) wird dann für jeden Zugtyp und jedes

Gleis energetisch gemittelt und der arithmetisch gemittelten Geschwindigkeit, die bei jeder einzelnen

Zugvorbeifahrt mittels Radar-Anlage erfasst wurde, zugeordnet.

Die Prognose der Erschütterungen erfolgt schließlich gemäß folgender Gleichung:

Lv-Raum,Prog(f)= Lv-Raum,IST(f) + ΔLM(f) + ΔLxx(f) + …

mit: Lv-Raum(f): Terzschnellespektrum am betrachteten Immissionsort

ΔLM(f): Summe der Einfügedämmung schwingungsmindernder Maßnahmen

ΔLxx(f): Sonstige spektrale Veränderung durch Ober-, Unterbauveränderungen, etc.

Die Prognoseformel entspricht auch den Empfehlungen der VDI 3837 [15]. Aus den Terzschnellespek-

tren am Immissionsort werden die jeweiligen Beurteilungswerte berechnet.

Die vor Ort durchgeführten Schwingungsmessungen erfassen zwar nur einen Teil der möglichen Vor-

beifahrten, die tatsächliche Häufigkeit der Zugvorbeifahrten wird jedoch dem zugrunde gelegten

Betriebsprogramm (vgl. Abschnitt 4.6.2) entnommen und dann rechnerisch korrekt berücksichtigt.

Tagesabhängige geringere Zugzahlen während einzelner Messungen werden so in ihrer Häufigkeit

korrigiert und wirken sich nicht immissionsmindernd aus. Das gleiche gilt für eventuell verminderte

Zuggeschwindigkeiten während der Messungen. Das energetisch gemittelte Spektrum kann gemäß

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lg20v

v

v=∆

geschwindigkeitsmäßig korrigiert werden.


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Der Umstand, dass ein neues Gleis gleicher Bauart i.d.R. weniger Erschütterungen als das alte Gleis

emittiert, wird nicht berücksichtigt. Dazu zählt auch der Einbau einer Tragschicht als Planumsschutz-

schicht (PSS). Dieser führt im Allgemeinen zu einer Verringerung der Anregung insbesondere der

tieffrequenten Frequenzanteile und somit zu einer Verringerung der Erschütterungseinwirkung. Die-

ser positive Effekt wird jedoch nicht in Ansatz gebracht, um mit der Prognose „auf der sicheren Seite“

zu liegen. Ansonsten können natürlich maßgebliche Veränderungen wie z.B. ein anderes Oberbausys-

tem durch ein geeignetes Korrekturspektrum berücksichtigt werden.

2.5 Wie wird die Erschütterungseinwirkung auf Menschen beurteilt?

Die Beurteilung der Erschütterungen erfolgt nach dem Verfahren gemäß der DIN 4150, Teil 2: „Er-

schütterungseinwirkungen auf Menschen in Gebäuden“, DIN 4150 Teil 2, Ausgabe 1999 [1]. Die Norm

unterscheidet folgende wesentliche Beurteilungsgrößen:

KBFmax.: Maximalwert von KBF(t) während des Beurteilungszeitraumes (Tag / Nachtzeitraum); wobei

der KBF(t)-Wert eine der menschlichen Wahrnehmung angepasste Größe ist, die aus der

Schwinggeschwindigkeit durch Filterung und gleitender Effektivwertbildung abgeleitet wird.

KBFTr: Aus den energetisch gemittelten Taktmaximalpegeln (KBFTm) der einzelnen Zuggattungen

und Gleise über den jeweiligen Beurteilungszeitraum (Tag / Nacht) durch energetische Ad-

dition berechnete Gesamtbeurteilungsschwingstärke.

Der KBFmax –Wert wird gemäß VDI 3837 [15], Abs. 3.2.6 nach folgender Gleichung für jeden Zugtyp

und jedes Gleis ermittelt:

ZugFTmmF

KBcKB,max

⋅=

mit cm = 1,5 bei Betondecken

cm = 1,7 bei Holzbalkendecken

Der KBFTm eines Zuges wird aus den gemessenen bzw. prognostizierten Terzschnellespektren nach

folgenden Gleichungen berechnet:

)²(1

)()(

0

Im,

f

f

fvfKB

F

F

+

= ; ∑=

=

Hz

Hzf

FZugFTm fKBKB80

4

, )²(

Mit: )(Im,

fvF : rms-gemittelte, FAST-bewertete Schwingschnelle gem. Abschnitt 2.4

0f : 5,6 Hz (Grenzfrequenz des Hochpassfilters)

f : Terzmittenfrequenz


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Die schlussendlich wesentliche Beurteilungsschwingstärke KBFTr ergibt sich aus dem KBFTM-Wert aller

Zuggattungen auf allen Gleisen und deren Häufigkeit im jeweiligen Beurteilungszeitraum, das dem

jeweils gültigen Betriebsprogramm entnommen wird. Auch wenn die vor Ort durchgeführten

Schwingungsmessungen nur einen Teil der möglichen Vorbeifahrten erfassen, wird somit die tatsäch-

liche Häufigkeit der Zugvorbeifahrten korrekt berücksichtigt. Der Vollständigkeit halber sei ange-

merkt, dass eine größere Anzahl an Zügen den KBFmax-Wert nicht beeinflusst, es vergrößert sich dage-

gen der KBFTr-Wert.

2.5.1 Anhaltswerte

Die Beurteilungswerte KBFmax und KBFTr sind, wie oben bereits dargestellt, die wesentlichen Beurtei-

lungsgrößen. Sie werden den entsprechenden Anhaltswerten gemäß DIN 4150 Teil 2 gegenüberge-

stellt. Dabei wird sowohl der Einwirkungsort als auch die Tageszeit berücksichtigt.

Zeile Einwirkungsort Tags nachts

Au Ar Au Ar

1 Industriegebiet 0,4 0,2 0,3 0,15

2 Gewerbegebiet 0,3 0,15 0,2 0,1

3 Kern-, Misch-, Dorfgebiet 0,2 0,1 0,15 0,07

4 Wohngebiet 0,15 0,07 0,1 0,05

5 Sondergebiet 0,1 0,05 0,1 0,05

Tabelle 2-1: Anhaltswerte A gemäß DIN 4150, Teil 2 für die Beurteilung von Erschütterungsimmissionen in Wohnungen

und vergleichbaren Räumen (gültig für Neubaustrecken ohne Vorbelastung)

Bezogen auf den Schienenverkehr ist anzumerken, dass die oberen Anhaltswerte Ao eine andere

bzw. abgeschwächte Bedeutung erhalten, vgl. dazu Absatz 6.5.3.5, DIN 4150-2. Die Beurteilung er-

folgt im Wesentlichen anhand der Anhaltswerte Au und Ar. Außerdem sind gem. Absatz 6.5.3.1 Ein-

wirkungen in Ruhezeiten nicht zusätzlich zu gewichten.

2.5.2 Zumutbare Erschütterungen

Nach DIN 4150-2 Absatz 6.5.3.4 a) gelten die im vorigen Abschnitt angegebenen Anhaltswerte für

neu zu errichtende Fern- und S-Bahnstrecken. Bei Einhaltung der DIN-Anforderungen kann erwartet

werden, dass erhebliche Belästigungen von Menschen in Wohnungen vermieden werden.


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Bei bestehenden Schienenwegen gibt die DIN 4150-2, Absatz 6.5.3.4 c) an, dass die o.g. Anhaltswerte

bereits jedoch vielerorts überschritten werden, so dass Anwohner oft Erschütterungsimmissionen

zugemutet werden müssen, die oberhalb des Niveaus liegen, ab dem mit zunehmender Wahrschein-

lichkeit erhebliche Belästigungen auftreten können. Die Grenze der Zumutbarkeit kann nur im Einzel-

fall festgestellt werden. Hierbei sollten u.a. folgende Beurteilungskriterien berücksichtigt werden:

• historische Entwicklung der Belastungssituation;

• Höhe und Häufigkeit der Anhaltswertüberschreitungen;

• Vermeidbarkeit von Anhaltswertüberschreitungen (z.B. Einhaltung des Standes der Technik

bei Gleisanlagen und Fahrzeugen);

• Die Duldungspflichten nach dem Gebot der gegenseitigen Rücksichtnahme.

Gemäß Grundsatzurteil des BVerwG vom 21.12.2010 (Az. 7 A 14/09) [16] bezeichnen die in der DIN

angegebenen Anhaltswerte nicht die Schwelle des enteignungsrechtlich nicht Zumutbaren, sondern

liegen deutlich darunter (vgl. o.g. Grundsatzurteil, Rn. 28). Es heißt weiter: „Aus dem Gebot der ge-

genseitigen Rücksichtnahme folgen besondere Duldungspflichten, sodass Erschütterungen, die sich

im Rahmen einer plangegebenen oder tatsächlichen Vorbelastung halten, deswegen – jedenfalls in

aller Regel – zumutbar sind, auch wenn sie die Anhaltswerte übersteigen.“

In Rn. 38 heißt es weiter: „Die schutzmindernde Wirkung der Vorbelastung findet nach der Recht-

sprechung allerdings dort ihre Grenze, wo bereits die Vorbelastung die Schwelle zur Eigentums- bzw.

Gesundheitsverletzung überschreitet. […] Bei welcher Erschütterungsbelastung die Grenze zur Eigen-

tums- bzw. Gesundheitsverletzung überschritten ist, bedarf hier keiner abschließenden Klärung. Die-

se Schwelle muss aber jedenfalls noch deutlich über dem in Industriegebieten und bezogen auf den

Nahverkehr geltenden Anhaltswert Ar von 0,3 tags und 0,23 nachts liegen; denn solche Belastungen

werden den Betroffenen ohne Weiteres zugemutet.“

Vor diesem rechtlichen Hintergrund sollen die Erschütterungsimmissionen konservativ an den ge-

nannten Werten von

Ar = 0,3 [-] (tags) bzw. Ar =0,23 [-] (nachts)

gemessen werden. Sofern diese eingehalten werden, wird die grundrechtliche Zumutbarkeitsschwel-

le nicht überschritten.

2.5.3 Berücksichtigung der Vorbelastung

Gemäß des bereits zitierten Grundsatzurteils des BVerwG vom 21.12.2010 [16] müssen Betroffene

sich Vorbelastungen „schutzmindernd" zurechnen lassen. Das bedeutet, dass Erschütterungen im

Rahmen der Vorbelastung in aller Regel zumutbar sind. Ein Anspruch auf eine Verbesserung der Er-

schütterungssituation im Sinne einer Erschütterungssanierung besteht nicht. Ein Erschütterungs-


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schutz kann nur dann verlangt werden, wenn die Erschütterungsbelastung sich durch den Ausbau in

wesentlicher Weise erhöht und diese Erhöhung zu einer nicht mehr zumutbaren zusätzlichen Belas-

tung für den Betroffenen führt. Der Begriff „wesentliche Erhöhung" der Erschütterungsimmission

lässt sich auf Basis von Laborstudien mit 25 % quantifizieren. Diese im Labor ermittelte Unterschieds-

schwelle (auch als „Wahrnehmungsschwelle“ bezeichnet) ist als untere Grenze zu verstehen und

kann gem. [16] zur Beurteilung der wesentlichen Änderung bzw. der zukünftig zumutbaren Erschüt-

terungen im Bereich bis KBFmax < 1,6 [-] herangezogen werden.

In der erschütterungstechnischen Untersuchung ist somit die Erschütterungsbelastung der vorhan-

denen Schienenwege zu ermitteln, um im Vergleich mit der Prognose im ausgebauten Zustand eine

wesentliche Erhöhung feststellen zu können.

Nachfolgend wird die Vorgehensweise stichwortartig noch einmal zusammengefasst:

• Ist KBFmax < Au, sind keine weiteren Betrachtungen erforderlich. Die Anforderungen der

DIN 4150 Teil 2 sind eingehalten.

• Ist KBFmax > Au und KBFTr < Ar, dann sind die erschütterungstechnischen Anforderungen

ebenfalls eingehalten.

• Ist KBFTr > Ar, dann erfolgt die Beurteilung auf Basis der wesentlichen Änderung (spürbare

Erhöhung), wie folgt:

o Ist die Erhöhung der Erschütterungsimmissionen der KBFTr-Werte im Ausbaufall <

25 % gegenüber Belastung ohne Ausbau, dann liegt keine wesentliche Erhöhung vor

und die Anforderungen sind eingehalten (Voraussetzung: KBFmax < 1,6).

o Wenn der KBFTr sich im Ausbaufall um mehr als 25 % der Belastung aus den beste-

henden Anlagen erhöht, dann liegt eine wesentliche Änderung (spürbare Erhöhung)

vor und es müssen Maßnahmen zur Reduzierung der Erschütterungsimmissionen in

Betracht gezogen werden.

• Zusätzlich ist zu beachten, dass die Zumutbarkeitsschwelle tagsüber von Ar = 0,3 [-] bzw.

nachts von Ar =0,23 [-] eingehalten ist.

2.5.4 Einwirkungen auf bauliche Anlagen

Die DIN 4150, Teil 3 vom Feb. 1999 [2] nennt Anhaltswerte für die gemessene Schwinggeschwindig-

keit der Erschütterungen, bei deren Einhaltung keine Gebäudeschäden im Sinne einer Verminderung

des Gebrauchswertes zu erwarten sind. Diese Anhaltswerte liegen deutlich höher als die Anhaltswer-

te bei Einwirkung auf Menschen in Gebäuden. Im Allgemeinen sind aus dem Schienenverkehr keine

Überschreitungen im Sinne dieser Norm zu erwarten. Eine Überprüfung erfolgt in Abschnitt 4.5.


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2.6 Beurteilung des sekundären Luftschalls

Da die direkte messtechnische Ermittlung des sekundären Luftschalls in der Regel nicht möglich bzw.

derzeit nicht eindeutig geregelt ist, beruht die Prognostizierung daher auf den (spektralen) Körper-

schallschnelle-Immissionsberechnungen, welche physikalisch mit dem Abstrahlgrad der Raumbe-

grenzungsflächen verbunden sind. Eine gute Zusammenfassung der physikalischen Zusammenhänge

gibt VDI2038 Blatt 3 [17].

Für die vorliegende Prognose wird ein Prognoseverfahren verwendet, welches auf Korrelationsbezie-

hungen zwischen dem Schwingschnellepegel auf einem Fußboden und dem messbaren sekundären

Luftschallpegel beruht. Die wesentlichen Hintergründe dieses Zusammenhangs können der Literatur

[10] entnommen werden. In Abhängigkeit von der Gebäude-Bauweise (Betondecken oder Holzbal-

kendecken) werden aus den prognostizierten oder gemessenen spektralen Körperschallschnelle-

Pegeln am Fußboden die dazugehörigen sekundären Luftschallpegel (mittlerer Maximalpegel =

höchster Pegel einer gemittelten Vorbeifahrt) ermittelt. Der Mittelungspegel Lm,ges wird aus diesem

Zug-Vorbeifahrtspegel über die Einwirkungsdauer unter Berücksichtigung der Vorbeifahrzeit sowie

der Zuganzahl im jeweiligen Beurteilungszeitraum bestimmt.

Zur Beurteilung des sekundären Luftschalls aus dem Schienenverkehr fehlen gesetzliche Regeln und

Grenzwerte. Bis zur Festlegung gesetzlich verbindlicher Grenzwerte wird für die Beurteilung des se-

kundären Luftschalls die 24. BImSchV [14] herangezogen. Dies wird im Grundsatzurteils des BVerwG

vom 21.12.2010 [16] ebenfalls bestätigt. Sie ist ein für die Beurteilung von Verkehrslärm in Innen-

räumen geschaffenes Regelwerk und wird hier als geeignete Beurteilungsgrundlage angesehen. Die

24. BImSchV macht Angaben über das erforderliche Schalldämmmaß der Außenbauteile in Abhängig-

keit vom Außenpegel (Direktschall). Sie ist als einzige der Luftschall-Regelwerke für Schienenverkehr

einschlägig. In der 24. BlmSchV werden zur Bestimmung von Fenster-Schallschutzklassen zum Schutz

vor Außenlärm Korrektursummanden D angegeben, die einem um 3 dB(A) reduzierten, höchstzuläs-

sigen Innengeräuschpegel (A-bewertete Mittelungspegel) gemäß den angegebenen Raumnutzungen

für schutzbedürftige Aufenthaltsräume entsprechen. Daraus kann der höchstzulässige Innenge-

räusch-Mittelungspegel wie folgt abgeleitet werden:

in Wohnräumen 40 dB(A) am Tag (6 – 22 Uhr)

in Schlafräumen 30 dB(A) in der Nacht (22 – 6 Uhr)

Tabelle 2-2: Maximal zulässige Innengeräusch-Mittelungspegel des sekundären Luftschalls


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Analog zur Beurteilung des primären Luftschalls wird bei der Beurteilung des sekundären Luftschalls

berücksichtigt, dass Verkehrslärm je nach Emissionsart als unterschiedlich belästigend wahrgenom-

men wird. Dieser „Belästigungsunterschied“ wird in Form eines „Schienenbonus“ in Höhe von 5 dB(A)

angesetzt und vom berechneten Beurteilungspegel abgezogen.

Eine wesentliche Erhöhung wird durch eine Erhöhung um mindestens 3 dB(A) gem. 16. BImSchV [13]

quantifiziert.

2.7 Zusammenfassendes Beurteilungsschema

Entsprechend den vorhergehenden Unterkapiteln wird in der nachfolgenden Abbildung die Beurtei-

lung der Erschütterung und des Sekundärschalls in Form eines Flussdiagramms übersichtlich darge-

stellt.

vorliegend geplant

Gebäude

Ausbreitungsprofil

Messungen

Erschütterungen

Sekundärschall

Prognose

Erschütterungen

Sekundärschall

Erarbeitung wirtschaftlicher Maßnahmen

Vorschlag Schutzsystem nach Abwägung

ja

keine Maßnahmen

Gleislage

Betriebsplan

Flächennutzung

Gleislage

Betriebsplan

Flächennutzung

nein nein

ja

KBFmax < Au?

KBFTr < Ar?

KBFTr, Prog<1,25·KBFTr,ist? KBFTr, Prog zumutbar?

ja

nein

ja

LProg< Li,T / Li,N?

LProg – List < 3dB?

Sekundär-schall

Erschütterung

keine wesentliche Änderung der Ist-

Situation

nein

Abbildung 2-2: Flussdiagramm zur Beurteilung der Erschütterung und des Sekundärschalls


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2.8 Wie können die Immissionen vermindert werden?

Die Maßnahmen zur Reduzierung von Erschütterungen sind begrenzt. Es kommen nur in der Praxis

erprobte und dauerhaft wirksame Maßnahmen in Frage. Entsprechend dem aktuellen Stand der

Technik existieren folgende praxisbewährte Möglichkeiten.

2.8.1 Schwellenbesohlung (SB)

Bei dieser Maßnahme werden Elastomermaterialien unterhalb der Betonschwellen angeordnet und

dann im herkömmlichen Schotterbett verlegt. Bei dieser Lösung ist auf die richtige Auswahl der elas-

tischen Schicht zu achten und dabei zu prüfen, ob die erwartete körperschalldämmende Wirkung

erreicht werden kann.

2.8.2 Schottertrog mit Unterschottermatte (ST)

Hierbei werden Unterschottermatten (USM) vollflächig zwischen Schotterbett und einem (steifen)

Stahlbeton-Trogbauwerk verlegt. Seitlich ist das Schotterbett durch Randbalken eingespannt, die ein

Abwandern des Schotters verhindern. Die günstige Auswirkung dieses Systems auf die Erschütte-

rungsemission hat hauptsächlich folgende Ursachen:

• die Möglichkeit, die Schutzwirkung einer Unterschottermatte im freien Gleis zu nutzen,

• die hohe Gegenimpedanz (Schwingungswiderstand) des Betonmassekörpers,

• Lastverteilungswirkung des Betonkörpers im Quer- und Längsrichtung aufgrund seiner Biege-

steifigkeit (gegenüber dem schmalen Fußabdruck einer Schwelle),

• verbesserte Gleislagestabilität.

2.8.3 Masse-Feder-System (MFS)

Der Einsatz eines Masse-Feder-Systems führt zu den größten Schwingungsminderungen. Der Ober-

bau kann als Feste Fahrbahn oder Schotteroberbau ausgeführt werden. Diese Maßnahme führt zu

einer wirksamen Reduzierung der Erschütterungsimmissionen in Gebäuden auch mit niedrigen De-

ckeneigenfrequenzen. Des Weiteren führen MFS auch zur deutlichen Reduzierung des sekundären

Luftschalls. Beim Einsatz dieser Systeme ist mit erheblichen technischen Zwängen und Kosten zu

rechnen.

2.8.4 Maßnahmen am Gebäude

Auch an den umliegenden Gebäuden können Maßnahmen zur Erschütterungsreduktion eingesetzt

werden. Der Katalog der Maßnahmen ist sehr groß:

• Vollständige elastische Lagerung


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• Verstimmung einzelner Decken durch Einbau von Stützen oder

Bedämpfung der Decken durch Einbau von Tilgern

• Seitliche Abschirmung des Gebäudes mit elastischen Matten

Diese Maßnahmen sind jeweils nur an einem Immissionsort wirksam und erweisen sich häufig als

nicht realisierbar oder unverhältnismäßig aufwändig.

2.8.5 Auswahl der Schutzmaßnahmen

Entsprechend dem aktuellen Stand der Technik können die in der folgenden Tabelle angegebenen

Maßnahmen angewendet werden. Die Tabelle enthält auch eine Kostenschätzung der Mehrkosten je

Gleis. Nach den Bestimmungen des Verwaltungsverfahrensgesetzes dürfen die zum Einsatz vorgese-

henen Schutzmaßnahmen nicht „untunlich“ sein, d.h. die Kosten müssen in einem angemessenen

Verhältnis zu der erzielten Schutzwirkung stehen. Daher ist eine grobe Kostenschätzung mit Gegen-

überstellung der Anzahl betroffener Objekte erforderlich.

Maßnahme Kürzel Wirksamkeit Mehrkosten je Gleis [€/m]

„Schwellenbesohlung“

Weiches Elastomer unter der Betonschwelle,

die dann im herkömmlichen Schotterbett

verlegt ist

SB im Einzelfall zu

prüfen

90,--

„Schottertrog mit USM“

Vollflächige elastische Lagerung des Schot-

terbettes mittels einer Unterschottermatte

(USM) in einem Betontrog

ST Mittel 1.200,--

„Masse-Feder-System“ MFS Sehr groß 4.600,--

Tabelle 2-3: Erschütterungsreduzierende Maßnahmen und Kostenschätzung


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Die in der nachfolgenden Prognoseberechnung verwendeten frequenzabhängigen Pegelminderungen

der einzelnen Systeme sind in Tabelle 2-4 dargestellt.

Terzmittenfrequenz

[Hz]

Schwellenbesohlung

[dB]

USM im Trog

[dB]

Masse-Feder-System

[dB]

4 2 4 3

5 2 4 2

6,3 2 4 -2

8 2 4 -8

10 2 4 2

12,5 2 4 7

16 1 4 10,4

20 1 4 12,7

25 1 3 15

31,5 1 1 17,2

40 1 0 18

50 1 0 18

63,5 2 0 18

80 5 3,5 18

100 6 5 18

125 6 5,5 18

160 6 6 18

200 6 6 18

250 6 6 18

315 6 6 18

Tabelle 2-4: Einfügedämmwerte (Pegelminderung) erschütterungsreduzierender Maßnahmen

Abbildung 2-3:Einfügedämmung für unterschiedliche Erschütterungsschutzmaßnahmen

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0,0

5,0

10,0

15,0

20,0

2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Min

de

run

g [

dB

]

Terzmittenfrequenz [Hz]

Rechnerisch angesetztes Einfügedämmmaßfür unterschiedliche Erschütterungsschutzmaßnahmen

im Rahmen der Erschütterungsprognose

Schwellenbesohlung

Schottertrog

MFS 8Hz

Verstärkung

Minderung


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3 Beschreibung der Messungen

Im Bereich des PFA 1 wurden in Oldenburg Erschütterungsmessungen in 77 repräsentativen Gebäu-

den entlang der Strecke durchgeführt, um die Erschütterungsauswirkungen durch den Umbau der

Strecke zu bewerten. U.a. wird auch die plangegebene Vorbelastung auf der Grundlage dieser Mes-

sungen beurteilt.

Bei der Gebäudeauswahl war das Ziel, möglichst alle gleisnahen Gebäude entlang der Strecke 1522

messtechnisch beweiszusichern. Bei Gebäuden mit vergleichbarer Bauart und Gleisabstand innerhalb

eines Straßenabschnitts wurde ein repräsentatives Objekt ausgewählt. Mit dieser Vorgehensweise

konnten alle vorhandenen Gebäudearten bzw. Bauweisen (Beton- und Holzdecken) messtechnisch

erfasst werden.

Die Messungen fanden im Zeitraum 20.07.-28.08.2015 statt. Insgesamt wurden in dieser Messzeit

1951 Vorbeifahrten auf der Strecke 1522 erfasst (siehe Anhang 6). An jedem Messort (MO) wurde

eine autark laufende Messanlage installiert und über zwei Nächte gemessen. Die Messdauer betrug

mindestens 2 Nächte und den dazwischenliegenden Tag (im Durchschnitt ca. 60 Stunden durch zu-

sätzliche Messzeit am Wochenende). Trotz dieser langen Messzeit konnten aufgrund des bisher sehr

geringen Güterzug-Verkehrs nur relativ wenige Vorbeifahrten von Güterzügen aufgezeichnet werden.

Um dennoch eine repräsentative Aussage über die Erschütterungsimmissionen durch den Güterzug-

verkehr machen zu können, wurden zusätzlich an drei Referenzquerschnitten (MQ) Dauermessungen

über insgesamt 6 Wochen durchgeführt. Damit ist es möglich, die Erschütterungsimmissionen durch

den Güterzugverkehr auch in den Gebäuden präzise zu prognostizieren. Das genauere Vorgehen wird

unter Abschnitt 4.3 beschrieben.

Folgende Messungen wurden also durchgeführt:

1. Referenzmessungen am MQ101 im Zeitraum 20.07.2015-05.08.2015, am MQ102 im Zeit-

raum 05.08.2015-24.08.2015 und am MQ103 im Zeitraum 24.08.2015-28.08.2015,

2. Erschütterungsmessungen in 77 Gebäuden (MO106 bis MO200) mit einer Messdauer von

zwei Nächten,

3. Geschwindigkeitsmessungen der Vorbeifahrten mittels Radaranlage (2 Anlagen an zwei ver-

schiedenen Standorten),

4. Videoaufzeichnung der Züge am jeweiligen Referenzquerschnitt zur Identifizierung des

Zugtyps.

Die Gebäude-ID MO106 bis MO200 wurde global von Süden nach Norden vergeben.


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3.1 Gebäudemessungen

Die Schwingungsmessungen wurden generell auf der Grundlage der DIN 45669 „Messungen von

Schwingungsimmissionen“ [4] durchgeführt. Die Schwingungsaufnehmer wurden dazu an ausgewähl-

ten Messpunkten aufgestellt, und zwar wurden an jedem der zu untersuchenden Gebäude grund-

sätzlich folgende Messpunkte installiert:

• Außen-Messpunkt: Sofern möglich, wurde ein uniaxialer Außenmesspunkt im Abstand von

8m zu nächstgelegenen Gleisachse installiert. Im Erdreich wurden dazu Messspieße gem.

DIN 45669 [5] eingesetzt. Wenn der Messpunkt nicht im Abstand von 8m möglich war, wurde

ein anderer geeigneter Referenzort ausgesucht.

• Gebäude-Messpunkt: Im Bestandsgebäude wurden folgende Messpunkte installiert:

o Ein 3-axialer Messpunkt (x-, y- und z-Richtung) auf Fundament- bzw. Bodenplatten-

ebene

o Uniaxialer Messpunkt (z-Richtung) im EG

o Uniaxialer Messpunkt (z-Richtung) im 1. OG und

o Uniaxialer Messpunkt (z-Richtung) im obersten bewohnten OG

Die Messpunkte wurden lagesicher aufgestellt, bei Teppichen wurden normgerechte Teppichspitzen

verwendet. Die Auswahl der Messpunkte erfolgte abhängig von den örtlichen Gegebenheiten und in

Absprache mit den Bewohnern.

Als Messgeräte werden Messsysteme mit Geophonen (Schwinggeschwindigkeitsaufnehmer) nach

DIN 45669-1 [4] verwendet, mit denen der Schwingungs-Zeitverlauf in hoher Auflösung erfasst wer-

den kann.

Anzahl Messkanäle < 8 (abhängig vom Gebäude)

Abtastfrequenz je Kanal 1024 Hz

Bandbreite 400 Hz

Tiefpass Geophon (Anti-Aliasing) gem. [4] 315 Hz

Tabelle 3-1: Messparameter

Die elektrodynamischen Schwinggeschwindigkeitsaufnehmer liefern eine der Schwinggeschwindig-

keit proportionale Spannung. Diese wird im Messverstärker verstärkt, dem PC zugeleitet, digitalisiert

sowie in der Messsoftware weiterverarbeitet. Als Messsoftware wurde das Programm Meda Version

2014 benutzt.


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Die Messungen in jedem Gebäude wurden individuell dokumentiert (vgl. die Anhänge Abschnitt 8.1

bis 8.77). Diese Dokumentation beinhaltet:

• Die ID-Nummer des verwendeten Geophons (=Schwinggeschwindigkeitsaufnehmer)

• Die ID-Nummer der verwendeten Kabel

• Die Bezeichnungen der verwendeten Messgeräte

• Die gewählte Kanalbelegung

• Einen Lageskizze der Messpunkte in Grund- und Aufriss

• Eine Fotodokumentation der Messpunkte (nur Außenbereich; die Gebäudeinnenmesspunkte

sind aus Datenschutzgründen hier nicht dargestellt, die Fotos sind aber archiviert),

• Verschiedene Angaben zum Gebäude, diese enthalten u.a.:

o Abstand zur nächstgelegenen Gleisachse

o Eine Abschätzung des Höhenunterschieds zwischen Gleislage und EG des Gebäudes

• Die Liste der messtechnisch erfassten Zugvorbeifahrten mit ihren Geschwindigkeiten

• Die KB-Werte jeder Zugvorbeifahrt an den maßgebenden Messpunkten

• Die Terzschnellespektren an den maßgebenden Messpunkten (Messdaten aller anderen

Messkanäle sind aufgrund des Umfangs nicht dargestellt, aber archiviert und bei Bedarf ab-

rufbar)

Die Qualitätssicherung der Messung ist gewährleistet durch:

• Messequipment mit gültiger Kalibrierung

• Funktionsprüfung vor Ort durch „Abklopfen“ der Sensoren

• Erste Onlinebeobachtung des Zeitverlaufes vor Ort

• Nachträgliche visuelle Plausibilitätskontrolle der einzelnen Zeitverläufe

• Plausibilitätskontrollen in der Dokumentation und der Auswertung

In der folgenden Tabelle 3-2 werden alle beweisgesicherten Gebäude aufgelistet.


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Gebäude ID Adresse Haustyp Gebiets-

nutzung

Abstand

zum

Gleis (IST)

MO 104 Donnerschweer Str. 12

26123 Oldenburg

Wohn- und

Geschäfts-

Haus, massiv

Misch. 103,3 m

MO 106 Brüderstr. 4

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 8,6 m

MO 107 Dwostr. 3

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 8,8 m

MO 108 Würzburger Str. 13

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 31,3 m

MO 109 Würzburger Str. 21

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 34,6 m

MO 110 Ziegelhofstraße 77

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 12,5 m

DetlevKnauer

Textfeld

Fotos von Gebäuden wurden aus Datenschutzgründen aus dieser veröffentlichten Version des Gutachtens entfernt.


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MO 111 Ziegelhofstraße 80

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 11,0 m

MO 112 Ziegelhofstr. 81

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Misch. 8,5 m

MO 113 Ziegelhofstr. 82

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Misch. 2,8 m

MO 115 Elsässerstraße 66

26121 Oldenburg

Büronutzung

Massiv Misch. 20,9 m

MO 116 Falklandstr. 21

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 20,3 m


26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 32,7 m


26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 20,3 m

DetlevKnauer

Textfeld



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26121 Oldenburg

Wohnhaus

Holz-

Blockhaus mit Holzständer-

werk

Wohn. 21,9 m

MO 121 Tangastr. 31d

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 12,7 m

MO 122 Friedhofsweg 68b

26121 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung nur im DG

Massiv /

Fachwerk

Misch. 11,3 m

MO 125

Hermann- Oncken Weg 10

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 12,1 m

MO 126 Nedderend 77a

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 10,9 m

MO 128 Nedderend 72

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 23,6 m

MO 129

Nedderend 70a

26121 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 37,2 m

DetlevKnauer

Textfeld



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MO 130 Babenend 84

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 25,3 m

MO 131 Babenend 86a

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büro-nutzung

Massiv/

Fachwerk

Wohn. 13,8 m

MO 133 Borsigstr. 15

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 27,3 m

MO 134 An der Südbäke 90

26127 Oldenburg

Wohnhaus:

MFH

Massiv

Wohn. 25,2 m

MO 135 Hermannstädterstr. 31

26127 Oldenburg

Wohnhaus: MFH

Massiv

Wohn. 30,5 m

MO 136 Im Dreieck 12

26127 Oldenburg

Wohnhaus


MO 137 Alexanderstr. 261 a

26127 Oldenburg

Wohnhaus


DetlevKnauer

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MO 138 Stationsweg 28

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 15,2 m

MO 139 Alexanderstraße 263a

26127 Oldenburg

Wohnhaus


MO 141 Siebenbürger Str. 7a

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 22,3 m

MO 142 Alexanderstr. 271

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Eisdiele

Massiv

Misch. 12,8 m

MO 145 Feldstr. 1

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung:

MFH

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 16,8 m

MO 146 Alexanderstraße 92

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 17,0 m

MO 149 Streekenweg 20

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 20,0 m

DetlevKnauer

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MO 150 Bahnweg 27A

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 15,0 m

MO 151 Bahnweg 40

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 22,8 m

MO 152 Banaterweg 45

26127 Oldenburg

Wohnhaus EFH

+Einliegerwoh

nung im OG

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 19,9 m

MO 155 Pillauer Weg 20

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 17,8 m

MO 157 Bahnweg 96

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massive Au-

ßenwände,

Innen Fach-

werk

Wohn. 19,2 m

MO 158 Bürgerbuschweg 56

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 20,7 m


26127 Oldenburg

Wohnhaus: EFH

Massiv

Wohn. 18,6 m

DetlevKnauer

Textfeld



Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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26127 Oldenburg

Wohnhaus, Autohaus im

EG

Massiv

Gewerbe 22,1 m

MO 161 Hagelmannsweg 8b

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 19,7 m

MO 162 Hagelmannsweg 14A

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 23,9 m

MO 163 Hagelmannsweg 22d

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 19,4 m

MO 164 Hagelmannsweg 30b

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 20,7 m

MO 165 Maienweg 8

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 23,5 m

MO 166 Maienweg 7

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 23,6 m

DetlevKnauer

Textfeld



Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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MO 167 Hagelmannsweg 70a

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 14,7 m

MO 168 Hagelmannsweg 74

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 19,8 m

MO 169 Meeschweg 12

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Gewerbe 35,2 m

MO 170 Kortjanweg 35

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 30,4 m

MO 171 Goosweg 3

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 28,8 m

MO 172 Weißenmoorstr. 289

26127 Oldenburg

Kulturzent-

rum

Massiv

Misch. 27,7 m

MO 175 Am Karuschenteich 14

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung

Massiv

Wohn. 21,0 m

DetlevKnauer

Textfeld



Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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MO 176 Karuschenweg 1

26127 Oldenburg

Büronutzung

Massiv Wohn. 25,5 m

MO 177 Karuschenweg 2a

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 25,2 m

MO 178 Ofendiekerstraße 73

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Sonnenstudio

Massiv

Wohn. 24,3 m

MO 179 Oferndieker Str. 79

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung

Massiv Keller-

raum unter

Garage/

Werkstatt

Wohn. 27,4 m

MO 180 Im Ofenerfeld 16c

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 24,7 m

MO 181 Ofenerdieker Str. 95a

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 24,2 m

MO 182 Im Ofenerfeld 24d

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 25,0 m

DetlevKnauer

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Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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MO 184 Neusüdener Weg 33d

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 23,6 m

MO 185 Gabelweg 6a

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 24,3m

MO 186 Neusüdener Weg 49a

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 25,9 m

MO 187 Gabelweg 20

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 23,6 m

MO 189 Wulfswall 22

26127 Oldenburg

Wohnhaus /

Büronutzung

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 43,6 m

MO 190 Feldahornweg 65/67

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 28,3 m

MO 191 Feldahornweg 25

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 30,3 m

DetlevKnauer

Textfeld



Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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MO 192 Wulfswall 4a

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv /

Fachwerk

Wohn. 26,2 m

MO 193 Feldahornweg 3

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 28,7 m

MO 194 Buchweizenweg 9

26125 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 30,9 m

MO 195 Koopmannweg 29a

26127 Oldenburg

Wohnhaus

Massiv Wohn. 43,8 m

MO 196 Grafestr. 4

26180 Rastede

Wohnhaus

Massiv Wohn. 13,0 m

MO 197 Gleisweg 17

26180 Rastede

Wohnhaus


MO 198 Neusüdender Str.151

26180 Rastede

Wohnhaus

Massiv Wohn. 13,5 m

DetlevKnauer

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Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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Tabelle 3-2: Tabellarische Übersicht der beweisgesicherten Gebäude

3.2 Referenz-Langzeitmessungen

Für die Referenz-Langzeitmessungen wurden in Absprache mit der DB ProjektBau GmbH drei Mess-

querschnitte festgelegt. Sie dienen der Bestimmung des Differenzspektrums zwischen dem Perso-

nennahverkehr der NordWestBahn (NWB) und den Güterzügen (GZ) sowie zur Untersuchung des

Ausbreitungsverhaltens (Transmission) der Schwingungen im Baugrund, vgl. Abschnitt 4.3. Die Refe-

renzmessungen fanden an folgenden Messorten statt:

1. im Garten des Gebäudes Nedderend 69/69a (MO101), vgl. Anhang Kapitel 7.1,

2. auf dem Außengelände der Polizeiinspektion Oldenburg im Friedhofsweg 30 (MO102) , vgl.

Anhang Kapitel 7.2,

3. auf einer Pferdekoppel in der Nähe des Gebäudes Hagelmannsweg 100 (MO 103) , vgl. An-

hang Kapitel 7.3.

Dort wurden sechs vertikale Messpunkte im Abstand von bis zu 66 m zur nächstgelegenen Gleisach-

se installiert, wobei drei davon jeweils im gleichen Abstand von ca. 11m installiert wurden, vgl. ge-

naue Dokumentation in den Anhängen. Die Abstände mussten teilweise an die örtlichen Gegebenhei-

ten angepasst werden.

Außerdem wurden an diesen Messorten sämtliche Züge mittels einer Videokamera aufgezeichnet,

um den Zugtyp zu identifizieren.

Abbildung 3-1: Aufzeichnung der Zugvorbeifahrten mittels Videokamera zur Identifizierung des Zugtyps

MO 200 Ofendiekerstraße 59A

26180 Rastede

Wohnhaus / Büronutzung

Massiv

Misch. 15,5 m

DetlevKnauer

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Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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In der folgenden Tabelle 3-3 werden alle drei Messquerschnitte noch einmal tabellarisch aufgelistet.

Gebäude ID Adresse Dauer MP-Abstand

zum Gleis

MQ101 Nedderend 69/69a

26121 Oldenburg

ca.

2,5 Wochen

11m (3 MP)

19m

27m

36m

MQ 102 Friedhofsweg 30

26121 Oldenburg

ca.

2,5 Woche

12m (3 MP)

22m

37m

62m

MQ103 Hagelmannsweg 100

26127 Oldenburg

ca.

1 Woche

10m (3 MP)

18m

34m

66m

Tabelle 3-3: Referenz-Langzeitmessungen

3.3 Geschwindigkeitsmessung

Die Geschwindigkeiten der Züge wurden mittels des Seitenradarmesssystems SDR traffic [6] gemes-

sen. Es handelt sich um ein berührungslos messendes Verkehrsdatenerfassungssystem, das direkt

seitlich am Schienenweg installiert wird und die Geschwindigkeiten der Züge beider Fahrtrichtungen

aufzeichnet.

DetlevKnauer

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Abbildung 3-2: Installation des Seitenradarmesssystems an der Strecke 1522, BÜ km3,4 – Bürgerbuschweg (Radar 1)

links; Melkbrink (Radar 2) rechts

3.4 Lageskizze

In den nachfolgenden drei Abbildungen (Abbildung 3-3, Abbildung 3-4 und Abbildung 3-5) ist die Lage

• der Referenz-Messquerschnitte (MQ101 – MQ103),

• der beweisgesicherten Gebäude (MO104 – MO200) und

• der Geschwindigkeitsmessanlagen (gelber Kreis)

skizziert.


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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Abbildung 3-3: Übersicht der Messorte MO104 – MO138; Ausbreitungsmessung MQ101 und MQ102


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Abbildung 3-4: Übersicht der Messorte MO139 – MO172; Ausbreitungsmessung MQ103


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Abbildung 3-5: Übersicht der Messorte MO175 – MO200; Ausbreitungsmessung MQ1


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4 Messdaten-Auswertung

4.1 Einteilung der vor Ort gemessenen Zugtypen

Bei den Messungen wurde zwischen den Zügen der NWB und den Güterzügen unterschieden, um in

einer Erschütterungsprognose das entsprechende Betriebsprogramm (Abschnitt 4.6.2) und die unter-

schiedlichen Erschütterungsemissionen berücksichtigen zu können. Die Zugtypen wurden anhand der

Videoaufzeichnungen identifiziert.

NWB

(Triebwagen ohne Lok)

GZ

(lokbespannte Kessel-, Kohle- und Con-

tainerzüge)

Tabelle 4-1: Zugtypen

Insgesamt wurden 1951 Zugvorbeifahrten erfasst.


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4.2 Gemessene Zugvorbeifahrten

Sämtliche stattgefundenen Zugvorbeifahrten im Messzeitraum sind im Anhang 6 dokumentiert. Im

Durchschnitt wurden folgende Vorbeifahrtsgeschwindigkeiten gemessen, vgl. Tabelle 4-2:

Standort der Messanlage Personenzüge (NWB) Güterzüge

Bürgerbuschweg (Radar 1) 99 km/h 74 km/h

Melkbrink

(Kurvenbereich, Radar 2) 97 km/h 64 km/h

Tabelle 4-2: Durchschnittliche Geschwindigkeit der vorbeigefahrenen Züge

Eine detaillierte Auflistung der einzelnen Vorbeifahrtsgeschwindigkeiten befindet sich ebenfalls in

Anhang 6. Bei der Auswertung der Erschütterungsimmissionen wurden die Geschwindigkeiten der

am jeweiligen Gebäude erfassten Vorbeifahrten berücksichtigt.

4.3 Ermittlung der Güterzugimmission mittels Pegeldifferenzspektrum

Besonderes Augenmerk muss bei dieser Untersuchung auf die Erschütterungsimmissionen der Güter-

züge gelegt werden. Im Gegensatz zur NWB, die regelmäßig und relativ häufig die Strecke frequen-

tiert, passieren Güterzüge nur in sehr unregelmäßigen Abständen und sehr selten die Strecke. Au-

ßerdem weisen die Triebwagen der NWB ein sehr gleichbleibendes, stabiles Erschütterungs-

Emissionsspektrum auf, wohingegen die Emissionsspektren der Güterzüge im Allgemeinen wesent-

lich mehr streuen. Aus diesem Grund wurde bzw. wird wie folgt vorgegangen, um an jedem Immissi-

onsort ein repräsentatives Güterzug-Erschütterungsimmissionsspektrum zu ermitteln:

Zum einen wurde eine entsprechend lange Erschütterungsmessung an jedem zu beurteilenden Im-

missionsort durchgeführt (mindestens zwei Nächte und ein ganzer Tag). Dadurch wurde erreicht,

dass wenigstens ein paar Güterzug-Vorbeifahrten aufgezeichnet werden konnten.

Zusätzlich wurden mehrere Langzeit-Referenzmessungen (MO101, MO102 und MO103) durchge-

führt und viele Güterzüge und Nordwest-Bahnen gemessen. Mit dieser großen Datengrundlage ist es

möglich, ein repräsentatives, frequenzabhängiges Differenzspektrum der Emissionspegel zu ermit-

teln. Die hier ermittelten Differenzspektren zwischen Güterzug und NWB werden nachfolgend darge-

stellt. Zusätzlich werden weitere ermittelte Differenzspektren zur Validierung herangezogen, die im

Bereich des PFA 1 (MQ01) bzw. des PFA2/3 (MO1) bei anderen Langzeitmessungen ermittelt werden

konnten.


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Abbildung 4-1: Angesetztes Pegeldifferenzspektrum zwischen Güterzug und Nord-West-Bahn

Das Pegeldifferenzspektrum wurde an allen Referenz-Messquerschnitten anhand aller Messpunkte

und separat für Gleis 1 und 2 ausgewertet und schließlich energetisch gemittelt, vgl. nachfolgende

Abbildung der gleisbezogenen Pegeldifferenzen.

Abbildung 4-2: Auswertung des Pegeldifferenzspektrums zwischen GZ und NWB an jedem Messpunkt; beispielhaft an

MQ103

Mit Hilfe dieses Pegeldifferenzspektrums und des Immissionsspektrums der NWB wird nun ein für

jeden Immissionsort spezifisches, repräsentatives Güterzug-Immissionsspektrum berechnet. Damit

wird den lokal, am jeweiligen Messquerschnitt sehr unterschiedlichen, frequenzabhängigen Admit-

tanz- und Transmissionseigenschaften Rechnung getragen. Mit diesem Verfahren ist es möglich, auch

an Orten, an denen nur die NWB fährt, mit hoher Genauigkeit auf das Emissionsspektrum von Güter-

zügen zu schließen. Anhand der im jeweiligen Gebäude tatsächlich gemessenen Güterzug-

Vorbeifahrten kann das Verfahren validiert werden, wie nachfolgend dargestellt. Außerdem werden

0

5

10

15

20

25

30

35

2 2,5 3,15 4 5 6,3 8 10 12,5 16 20 25 31,5 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315

Pe

ge

ldif

fere

nzs

pe

ktr

um

[d

B]


Pegeldifferenzspektrum Güterzug zu NW-BahnVergleich der Differenzspektren

MO1

MQ01

MO101

MO102

MO103

Mittelwert

0

5

10

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35

2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Pe

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fere

nzs

pe

ktr

um

[d

B]


Pegeldifferenzspektrum Güterzug zu NW-Bahn

Gleis 1 (Ri WHV)Messzeitraum: 24. - 28.8.2015; Messquerschnitt MQ103

MP(10m)_gemittelt

MP4-z

MP5-z

MP6-z

Mittelwert Gleis 1

0

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2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Pe

ge

ldif

fere

nzs

pe

ktr

um

[d

B]



Gleis 2 (Ri OLD)Messzeitraum: 20.7. - 5.8.2015; Messquerschnitt MO101

MP(11m)_gemittelt

MP4-z

MP5-z

MP6-z

Mittelwert Gleis 2


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sowohl die gemessenen Immissionsspektren als auch die Immissionsspektren aus dem Pegeldiffe-

renz-Verfahren bei der Auswertung komplett berücksichtigt.

Anhand eines konkreten Beispiels soll die Anwendung des Verfahrens sowie die Genauigkeit des Ver-

fahrens kurz demonstriert werden, und zwar beispielhaft für den Messpunkt MP3-z am Gebäude

MO130, weil an diesem Gebäude ausnahmsweise viele Güterzug-Vorbeifahrten aufgezeichnet wer-

den konnten und es somit für eine Validierung des Verfahrens bestens geeignet ist.

Für diesen Messpunkt werden in der nachfolgenden Abbildung die tatsächlich gemessenen GZ-

Vorbeifahrtsspektren und das prognostizierte Spektrum mittels des Pegeldifferenzverfahrens gegen-

übergestellt. Das dafür benutzte Pegeldifferenzspektrum wurde bereits in Abbildung 4-1 dargestellt

und auf die an diesem Messpunkt gemessenen Immissionsspektren der NW-Bahnen angewendet.

Abbildung 4-3: Gegenüberstellung der gemessenen Güterzug-TSS und des TSS aus dem Pegeldifferenz-Verfahren

Abbildung 4-3 macht deutlich, dass das gemessene TSS und das TSS aus dem Pegeldifferenz-

Verfahren sehr gut übereinstimmen. Damit wird gezeigt, dass das Prognoseverfahren mittels des

Pegeldifferenzverfahrens die Güterzüge realitätsnah abbildet und nicht von einzelnen (evtl. erschüt-

terungsarmen) Güterzügen abhängt.

Die weiteren Auswertungen sind in den Anhängen dokumentiert.

10

20

30

40

50

60

70

80

2

2,5

3,1

5 4 5

6,3 8

10

12

,5 16

20

25

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,5 40

50

63

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0

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0

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0

31

5

Sch

win

gsc

hn

elle

[d

B,

ref

v=5

e-5

mm

/s]


Terzschnellespektren, Max- Hold, "fast"-bewertet

Prognose GZ-Spektrum mittels Pegeldifferenz-Verfahren

tatsächlich gemessene GZ-Vorbeifahrten

Mittelwert (rms)

Zugtyp: GZ Mittlere Geschw.: 71 km/h Messungen: 9

Messpunkt: MP3-z Gleis Nr.: 1 Gleisname: Str.1522 - Ri WHV


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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4.4 Schwingungstransmission im Baugrund

Die Transmissionseigenschaften des Baugrundes (Ausbreitungsverhalten) sind stark frequenzabhän-

gig und abhängig von den lokalen Bodeneigenschaften (z.B. Schichtung) und Randbedingungen (z.B.

Erdwall, Einschnitt etc.).

Nachfolgend wird das spektrale Transmissionsverhalten, d.h. die frequenzabhängige Weiterleitung

der durch die Züge induzierten Erschütterungen, für alle 3 Standorte der Referenz-Messquerschnitte

dargestellt. Qualitativ sind die drei Messquerschnitte vergleichbar, und zwar breiten sich Schwingun-

gen mit niedrigen Frequenzen < 16 Hz sehr weit aus, wohingegen Schwingungen > 16 Hz deutlich

schneller gedämpft werden. Im nachfolgenden Diagramm wird dies ersichtlich.

Abbildung 4-4: Messtechnisch ermittelter Ausbreitungskoeffizient

Der über die Terzmittenfrequenzen aufgetragene Ausbreitungskoeffizient bzw. -exponent „n“ wurde

unter Annahme folgender Ausbreitungsbedingung ausgewertet:

��

= � ��

mit r0: Referenz-Gleisabstand; R: Gleisabstand; A0: Amplitude; A: Amplitude. Zur Verdeutlichung

werden zwei zahlenmäßige Beispiele aufgelistet:

N = -0,5: Schwingungspegel halbiert sich bei vierfacher Entfernung

N = -1,0: Schwingungspegel halbiert sich bei doppelter Entfernung

-2,5

-2,0

-1,5

-1,0

-0,5

0,0

2 2,5 3,15 4 5 6,3 8 10 12,5 16 20 25 31,5 40 50 63 80 100 125 160 200 250 315

Au

sbre

itu

ng

sko

eff

izie

nt

[-]


Spektrales Ausbreitungsverhalten der Erschütterungen im BaugrundVergleich aller Ausbreitungskoeffizienten

MQ101

MQ102

MQ103

Mittelwert


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4.5 Einwirkungen auf bauliche Anlagen (Gebäudeschädigung, DIN 4150-3)

Wie bereits in Abschnitt 2.5.4 beschrieben sind aus dem Schienenverkehr im Allgemeinen keine

Überschreitungen im Sinne der DIN 4150, Teil 3 [2] zu erwarten. Dies wird nachfolgend überprüft.

In der folgenden Tabelle werden die Maximalwerte der Schwinggeschwindigkeiten an den maßge-

benden Messpunkten mit den entsprechenden Anhaltswerten der DIN 4150, Teil 3 [2] verglichen.

Der Übersicht halber werden nur die Gebäude mit den größten Schwingungspegeln hier dargestellt.

Tabelle 4-3: Maßgebende Messpunkte mit den größten gemessenen Maximalwerten in mm/s

Die mit Abstand größte max. Schwinggeschwindigkeit wurde bei MO170 am Decken-Messpunkt MP2

gemessen. Sie lag bei vmax = 2,42 [mm/s]. Dieser Wert liegt deutlich unter dem Anhaltswert der

DIN 4150-3 für Dauererschütterungen von vertikalen Deckenschwingungen in Wohngebäuden von

10 [mm/s].

Zusammenfassend kann gesagt werden, dass im ganzen Bereich des PFA1 die max. gemessenen

Schwinggeschwindigkeiten deutlich unterhalb den Anhaltswerten der DIN 4150, Teil 3 liegen. Eine

Schädigung der Gebäude infolge des Bahnbetriebs ist damit ausgeschlossen.

Messort Maximalwert Anhaltswert Ausnutzung DIN 4150-3

ID [mm/s] [mm/s] [%] eingehalten?

MO 107 0,61 5 12,1% Ja

MO 109 0,46 5 9,2% Ja

MO 112 0,64 5 12,8% Ja

MO 142 0,97 5 19,4% Ja

MO 172 0,74 5 14,9% Ja

MO 198 1,04 5 20,7% Ja

MO 200 0,60 5 11,9% Ja

MO 106 1,48 10 14,8% Ja

MO 112 1,26 10 12,6% Ja

MO 116 1,31 10 13,1% Ja

MO 122 1,84 10 18,4% Ja

MO 170 2,42 10 24,2% Ja

Fu

nd

am

en

tM

ess

pu

nk

t O

G


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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4-0

4-D

1 A

BS O

LD-W

HV

PFA

1 E

rsch

ütt

eru

ng

sgu

tach

ten

_R

ev-C

.do

cx

4.6 Erschütterungseinwirkung auf Menschen (Belästigung, DIN 4150-2)

Die Beurteilung der Erschütterungseinwirkung auf Menschen wurde in Abschnitt 2.5 bereits be-

schrieben. Als Eingangsparameter gehen die gebietsabhängigen Anhaltswerte der DIN 4150-2 ein

(vgl. nachfolgender Abschnitt 4.6.1) sowie das Betriebsprogramm (vgl. Abschnitt 4.6.2) für die plan-

gegebene Vorbelastung und für den Prognosefall 2025. Danach werden die Erschütterungen für

• den Prognose-Null-Fall (= IST-Zustand mit Berücksichtigung der plangegebenen Vorbelastung

und der zulässigen Geschwindigkeit) und

• den Prognosefall 2025 (= Berücksichtigung der Zugzahlen 2025 und der Geschwindigkeitser-

höhung des Personennahverkehrs)

prognostiziert und gegenübergestellt.

4.6.1 Gebietsnutzung

Zur Beurteilung der Erschütterungspegel werden gemäß Abschnitt 2.5.1 unterschiedliche Anhalts-

werte je nach Gebietsnutzung angesetzt. Die angesetzte Gebietsnutzung wurde bereits in Tabelle 3-2

angegeben und anhand der gültigen Bebauungspläne oder der vor Ort vorgefundenen tatsächlichen

Nutzung abgeleitet und mit dem Schallgutachten (AIT) abgeglichen.

4.6.2 Zugrunde gelegte Betriebsprogramme

Für die Berechnung der Beurteilungsgrößen wird folgendes Betriebsprogramm für die plangegebene

Vorbelastung bzw. für den Prognosefall 2025 herangezogen.

Tabelle 4-4: Plangegebene Vorbelastung der Strecke 1522 sowie Betriebsprogramm 2025

4.6.3 Erschütterungsprognose und Beurteilung der wesentlichen Änderung

In der nachfolgenden Tabelle 4-5 sind für jeden gemessenen und zu beurteilenden Immissionsort1 die

Beurteilungsgrößen KBFmax und KBFTr und der Mittelungspegel des Sekundärschalls aufgelistet, sowohl

• für den Prognose-Null-Fall als auch

• für den Prognosefall 2025 (ohne Berücksichtigung von Erschütterungsschutzmaßnahmen).

1 Dies sind alle Messpunkte innerhalb der beweisgesicherten Gebäude. Davon ausgenommen ist das Gebäude M0104, das

außerhalb des PFA1 liegt und aufgrund seiner Lage separat im Anhang beurteilt wird.

tags nachts tags nachts tags nachts

Zugtyp 1 NW-Bahn 18 4 18 4 100 135 36 8 44

Zugtyp 2 GZ 13 12 13 12 100 700 26 24 50

tags nachts tags nachts tags nachts

Zugtyp 1 NW-Bahn 18 4 18 4 120 135 36 8 44

Zugtyp 2 GZ 23 16 22 16 100 700 45 32 77

SummeGesamtsumme

Zugprogramm 2025 (Prognosefall)

Name

Gleis 1: Str.1522 - Ri WHV Gleis 2: Str.1522 - Ri OLD

vmax [km/h] Länge [m]

Plangegebene Vorbelastung

Bezeichnung

Gleis 1: Str.1522 - Ri WHV Gleis 2: Str.1522 - Ri OLD

vmax [km/h] Länge [m]

SummeGesamtsumme


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ev-C

.do

cx

In der 1. Spalte ist der zugrunde gelegte Messquerschnitt aufgeführt;

In der 2. Spalte ist der betrachtete Immissions-Messpunkt aufgelistet.

Die Ergebnisse des Prognose-Null-Falls sind in Spalte 3 bis 8 aufgeführt.

Die Ergebnisse des Prognose-Zustandes in Spalte 9 bis 14 aufgeführt.

Die sich ergebenden Änderungen werden in [%] in Spalte 15 bis 20 angegeben.

Die zugrunde gelegten Anhaltswerte sind ab Spalte 21 aufgeführt.

Orangefarben markiert sind die Werte, die den Anhaltswert überschreiten. Falls sowohl der Anhalts-

wert überschritten wird als auch sich eine wesentliche Erhöhung gegenüber der plangegebenen Vor-

belastung ergibt, werden die Prognose-Werte für den Prognosefall 2025 rot markiert.


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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-10

14

4-0

4-D

1 A

BS O

LD-W

HV

PFA

1 E

rsch

ütt

eru

ng

sgu

tach

ten

_R

ev-C

.do

cx

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachtsAnfang

MO106 KG (MP1) 0,41 0,41 0,03 0,04 14,72 16,99 0,41 0,41 0,04 0,04 16,87 18,21 0 0 37 17 15 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,12 1,12 0,07 0,10 13,99 16,24 1,12 1,12 0,10 0,11 16,13 17,45 0 0 30 16 15 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 2,14 2,14 0,13 0,17 9,69 11,91 2,14 2,14 0,17 0,20 11,82 13,13 0 0 30 16 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO107 EG (MP1) 0,60 0,60 0,05 0,06 18,17 20,35 0,60 0,60 0,06 0,07 20,32 21,56 0 0 30 16 12 6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,00 1,00 0,08 0,10 15,98 18,45 1,00 1,00 0,10 0,12 18,21 19,68 0 0 30 16 14 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO108 EG (MP1) 0,43 0,43 0,03 0,04 9,70 11,89 0,43 0,43 0,04 0,05 11,84 13,11 0 0 31 15 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,79 0,79 0,06 0,07 7,12 9,37 0,79 0,79 0,07 0,08 9,30 10,58 0 0 30 16 31 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,69 0,69 0,05 0,06 8,63 10,86 0,69 0,69 0,07 0,08 10,79 12,08 0 0 30 16 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO109 EG (MP2) 1,24 1,24 0,08 0,10 6,85 8,94 1,24 1,24 0,10 0,12 8,92 10,14 0 0 29 16 30 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,69 0,69 0,04 0,05 5,10 7,26 0,69 0,69 0,05 0,06 7,21 8,46 0 0 33 16 41 17 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP4) 1,51 1,51 0,09 0,12 7,99 9,98 1,51 1,51 0,12 0,14 10,02 11,17 0 0 29 16 25 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP5) 1,54 1,54 0,10 0,13 12,31 14,45 1,54 1,54 0,13 0,15 14,44 15,66 0 0 29 16 17 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO110 EG (MP2) 0,52 0,52 0,04 0,05 14,19 16,42 0,52 0,52 0,05 0,06 16,33 17,63 0 0 33 17 15 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,82 0,82 0,05 0,07 8,94 11,21 0,82 0,82 0,07 0,08 11,11 12,43 0 0 30 16 24 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP4) 0,55 0,55 0,04 0,05 13,12 15,33 0,55 0,55 0,05 0,06 15,27 16,55 0 0 30 16 16 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP5) 1,03 1,03 0,07 0,09 8,39 10,67 1,03 1,03 0,09 0,10 10,58 11,89 0 0 30 16 26 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO111 KG (MP1) 0,32 0,32 0,02 0,03 8,75 10,93 0,32 0,32 0,03 0,04 10,90 12,14 0 0 31 15 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,30 0,30 0,02 0,03 12,10 14,34 0,30 0,30 0,03 0,03 14,28 15,55 0 0 31 15 18 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,63 0,63 0,05 0,06 11,03 13,24 0,63 0,63 0,06 0,08 13,19 14,46 0 0 31 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO112 KG (MP1) 0,57 0,57 0,04 0,05 10,19 12,37 0,57 0,57 0,05 0,06 12,28 13,58 0 0 31 15 21 10 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,78 0,78 0,06 0,07 13,28 15,51 0,78 0,78 0,07 0,08 15,42 16,73 0 0 30 16 16 8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP3) 1,76 1,76 0,12 0,15 10,88 13,15 1,76 1,76 0,15 0,17 13,05 14,37 0 0 30 16 20 9 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO113 EG (MP1) 0,43 0,43 0,03 0,04 12,98 15,30 0,43 0,43 0,04 0,05 15,14 16,52 0 0 31 15 17 8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP2) 0,49 0,49 0,03 0,04 11,69 13,98 0,49 0,49 0,04 0,05 13,89 15,20 0 0 31 15 19 9 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO115_KGKG (MP1) 0,18 0,18 0,01 0,01 2,80 4,83 0,18 0,18 0,01 0,02 4,84 6,03 0 0 30 15 73 25 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

- - - - - - - 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO115_OGOG (MP4) 0,34 0,34 0,02 0,03 12,79 14,93 0,34 0,34 0,03 0,04 14,89 16,14 0 0 31 15 16 8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP5) 0,27 0,27 0,02 0,03 9,73 11,84 0,27 0,27 0,03 0,03 11,84 13,04 0 0 31 15 22 10 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO116 KG (MP1) 0,40 0,40 0,03 0,04 4,50 6,72 0,40 0,40 0,04 0,04 6,67 7,94 0 0 31 15 48 18 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,90 0,90 0,07 0,09 12,84 15,11 0,90 0,90 0,09 0,10 15,05 16,33 0 0 31 16 17 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,85 1,85 0,13 0,17 6,66 8,95 1,85 1,85 0,17 0,20 8,87 10,17 0 0 30 16 33 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP4) 1,57 1,57 0,12 0,15 10,03 12,29 1,57 1,57 0,15 0,17 12,24 13,51 0 0 30 16 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO117 KG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 2,02 4,18 0,30 0,30 0,03 0,03 4,15 5,39 0 0 31 15 106 29 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,29 0,29 0,02 0,03 5,50 7,61 0,29 0,29 0,03 0,03 7,60 8,82 0 0 31 15 38 16 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,93 0,93 0,07 0,09 10,89 13,18 0,93 0,93 0,09 0,10 13,11 14,40 0 0 29 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO118 KG (MP1) 0,35 0,35 0,02 0,03 3,09 5,24 0,35 0,35 0,03 0,03 5,23 6,45 0 0 31 15 69 23 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,62 0,62 0,04 0,05 10,40 12,61 0,62 0,62 0,05 0,06 12,56 13,82 0 0 31 15 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,42 0,42 0,03 0,04 10,97 13,25 0,42 0,42 0,04 0,05 13,20 14,47 0 0 36 17 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO120 EG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,03 5,45 7,77 0,28 0,28 0,03 0,03 7,68 8,99 0 0 32 15 41 16 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,28 0,28 0,02 0,03 9,97 12,25 0,28 0,28 0,03 0,03 12,18 13,47 0 0 32 15 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,93 0,93 0,06 0,08 11,43 13,83 0,93 0,93 0,08 0,09 13,72 15,06 0 0 30 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO121 EG (MP1) 0,41 0,41 0,03 0,04 11,78 13,90 0,41 0,41 0,04 0,05 13,90 15,11 0 0 40 18 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 1,44 1,44 0,10 0,13 12,89 15,29 1,44 1,44 0,13 0,15 15,17 16,52 0 0 30 16 18 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO122 EG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 10,40 12,57 0,30 0,30 0,03 0,03 12,53 13,78 0 0 31 15 20 10 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP2) 0,77 0,77 0,05 0,06 14,63 16,84 0,77 0,77 0,06 0,07 16,76 18,05 0 0 32 16 15 7 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP3) 2,83 2,83 0,17 0,21 8,08 10,32 2,83 2,83 0,22 0,24 10,24 11,53 0 0 28 16 27 12 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO125 KG (MP1) 0,39 0,39 0,02 0,03 5,91 8,19 0,39 0,39 0,03 0,04 8,09 9,41 0 0 31 15 37 15 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,15 1,15 0,08 0,10 18,14 20,49 1,15 1,15 0,10 0,11 20,33 21,72 0 0 30 16 12 6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,07 1,07 0,07 0,10 14,57 16,84 1,07 1,07 0,09 0,11 16,72 18,06 0 0 30 16 15 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO126 KG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,02 2,52 4,71 0,28 0,28 0,02 0,03 4,67 5,92 0 0 31 15 85 26 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,17 1,17 0,09 0,11 11,04 13,27 1,17 1,17 0,11 0,13 13,19 14,48 0 0 30 16 19 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,04 1,04 0,08 0,11 9,98 12,16 1,04 1,04 0,11 0,12 12,11 13,37 0 0 30 16 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO128 EG (MP1) 0,40 0,40 0,03 0,04 8,98 11,20 0,40 0,40 0,04 0,05 11,15 12,42 0 0 32 15 24 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,51 0,51 0,04 0,05 10,32 12,59 0,51 0,51 0,05 0,06 12,51 13,81 0 0 38 17 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO129 KG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 1,57 3,72 0,27 0,27 0,03 0,03 3,67 4,93 0 0 31 15 134 33 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,50 0,50 0,03 0,04 4,53 6,68 0,50 0,50 0,04 0,05 6,63 7,89 0 0 31 15 46 18 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,76 0,76 0,06 0,07 5,57 7,80 0,76 0,76 0,07 0,08 7,72 9,02 0 0 30 16 39 16 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO130 KG (MP1) 0,22 0,22 0,02 0,02 7,16 9,35 0,22 0,22 0,02 0,03 9,33 10,56 0 0 31 15 30 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,26 0,26 0,02 0,03 6,81 8,90 0,26 0,26 0,03 0,03 8,90 10,11 0 0 31 15 31 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,31 0,31 0,02 0,03 7,64 9,63 0,31 0,31 0,03 0,04 9,68 10,82 0 0 31 15 27 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO131 EG (MP1) 0,25 0,25 0,02 0,03 4,23 6,25 0,25 0,25 0,02 0,03 6,27 7,45 0 0 32 15 48 19 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

- - - - - - - 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO133 KG (MP1) 0,24 0,24 0,02 0,02 1,20 3,26 0,24 0,24 0,02 0,03 3,27 4,46 0 0 32 15 173 37 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,50 0,50 0,03 0,05 6,47 8,55 0,50 0,50 0,05 0,05 8,55 9,75 0 0 35 16 32 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO134 KG (MP1) 0,22 0,22 0,02 0,02 2,98 5,07 0,22 0,22 0,02 0,02 5,06 6,27 0 0 31 15 70 24 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,24 0,24 0,02 0,02 9,10 11,23 0,24 0,24 0,02 0,03 11,21 12,43 0 0 31 15 23 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO135 KG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 -0,91 1,17 0,14 0,14 0,00 0,00 1,16 2,38 0 0 - - -227 103 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,22 0,22 0,02 0,02 8,90 11,04 0,22 0,22 0,02 0,02 11,00 12,24 0 0 31 15 24 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,26 0,26 0,02 0,03 9,41 11,57 0,26 0,26 0,02 0,03 11,54 12,78 0 0 31 15 23 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO136 KG (MP1) 0,15 0,15 0,01 0,01 -1,52 0,56 0,15 0,15 0,01 0,01 0,57 1,77 0 0 33 15 -137 213 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,30 0,30 0,02 0,03 7,61 9,79 0,30 0,30 0,03 0,03 9,73 11,00 0 0 32 15 28 12 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP3) 0,47 0,47 0,03 0,04 7,19 9,39 0,47 0,47 0,04 0,05 9,35 10,61 0 0 36 17 30 13 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO137 KG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 5,25 7,47 0,27 0,27 0,02 0,03 7,44 8,69 0 0 32 15 42 16 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,44 0,44 0,03 0,04 13,90 16,12 0,44 0,44 0,04 0,05 16,09 17,33 0 0 31 16 16 8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP3) 1,09 1,09 0,08 0,11 16,94 19,05 1,09 1,09 0,11 0,12 19,06 20,26 0 0 30 16 13 6 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO138 KG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 6,40 8,54 0,23 0,23 0,02 0,03 8,48 9,75 0 0 31 15 33 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,40 0,40 0,03 0,03 10,59 12,72 0,40 0,40 0,03 0,04 12,68 13,92 0 0 39 18 20 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO139 KG (MP1) 0,21 0,21 0,01 0,02 1,00 2,96 0,21 0,21 0,02 0,02 3,03 4,16 0 0 33 15 202 40 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,60 0,60 0,04 0,05 6,30 8,37 0,60 0,60 0,05 0,06 8,39 9,58 0 0 30 16 33 14 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP3) 0,58 0,58 0,04 0,05 10,32 12,71 0,58 0,58 0,05 0,06 12,61 13,94 0 0 34 16 22 10 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO141 KG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 -0,67 1,52 0,14 0,14 0,00 0,00 1,43 2,73 0 0 - - -315 80 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,22 0,22 0,02 0,02 5,40 7,56 0,22 0,22 0,02 0,02 7,50 8,77 0 0 31 15 39 16 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,54 0,54 0,04 0,05 10,40 12,69 0,54 0,54 0,05 0,06 12,59 13,91 0 0 30 16 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO142 EG (MP1) 0,80 0,80 0,06 0,08 14,46 16,59 0,80 0,80 0,08 0,10 16,56 17,80 0 0 30 16 15 7 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP2) 0,75 0,75 0,06 0,07 11,60 13,83 0,75 0,75 0,07 0,08 13,76 15,04 0 0 30 16 19 9 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO145 KG (MP1) 0,22 0,22 0,01 0,02 2,97 5,21 0,22 0,22 0,02 0,02 5,13 6,42 0 0 31 15 73 23 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,59 0,59 0,04 0,05 9,05 11,37 0,59 0,59 0,05 0,06 11,24 12,59 0 0 30 16 24 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 1,05 1,05 0,07 0,10 6,43 8,69 1,05 1,05 0,10 0,11 8,60 9,91 0 0 30 16 34 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO146 EG (MP1) 0,20 0,20 0,01 0,02 3,52 5,72 0,20 0,20 0,02 0,02 5,64 6,93 0 0 31 15 60 21 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,68 0,68 0,05 0,06 12,42 14,61 0,68 0,68 0,06 0,07 14,55 15,83 0 0 30 16 17 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,71 0,71 0,05 0,07 8,69 10,91 0,71 0,71 0,07 0,08 10,84 12,13 0 0 30 16 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO149 EG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 3,96 6,20 0,17 0,17 0,02 0,02 6,12 7,42 0 0 32 15 54 20 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,57 0,57 0,04 0,05 10,73 13,01 0,57 0,57 0,06 0,06 12,91 14,22 0 0 29 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO150 EG (MP1) 0,38 0,38 0,03 0,04 11,85 14,00 0,38 0,38 0,04 0,05 13,97 15,21 0 0 43 19 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,63 0,63 0,05 0,06 7,26 9,44 0,63 0,63 0,06 0,07 9,40 10,65 0 0 30 16 30 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO151 KG (MP1) 0,23 0,23 0,01 0,02 4,73 6,75 0,23 0,23 0,02 0,02 6,80 7,95 0 0 33 15 44 18 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,76 0,76 0,05 0,07 9,17 11,16 0,76 0,76 0,07 0,08 11,21 12,35 0 0 30 16 22 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,49 0,49 0,03 0,04 11,67 13,88 0,49 0,49 0,04 0,05 13,83 15,09 0 0 35 17 19 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO152 KG (MP1) 0,24 0,24 0,02 0,02 0,50 2,66 0,24 0,24 0,02 0,02 2,63 3,87 0 0 32 15 426 45 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,28 0,28 0,02 0,03 8,41 10,51 0,28 0,28 0,02 0,03 10,50 11,71 0 0 32 15 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,77 0,77 0,05 0,07 6,77 8,98 0,77 0,77 0,07 0,08 8,93 10,19 0 0 30 16 32 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

AuKBFTr Lm,ges [dB(A)] KBFmax KBFTr Lm,ges [dB(A)] Ar Lm,ges [dB(A)]Gebäude

ID

Immissions-

MP

Erschütterung Sekundärschall Erschütterung

KBFmax KBFTr Lm,ges [dB(A)] KBFmax

Sekundärschall

Plangegebene Vorbelastung Prognosefall 2025 ohne Maßnahmen Differenz [%] Anhaltswerte

Sekundärschall Erschütterung Sekundärschall Erschütterung

Erschütterung

Überschreitung des Anhaltswertes

25 Überschreitung des Anhaltswertes und wesentliche Erhöhung (>25 %) der Immissionsbelastung

Sekundärschall


2,1 dB(A) Überschreitung des Anhaltswertes und wesentliche Erhöhung (>2,1 dB(A)) der Immissionsbelastung


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



10

-10

14

4-0

4-D

1 A

BS O

LD-W

HV

PFA

1 E

rsch

ütt

eru

ng

sgu

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ten

_R

ev-C

.do

cx

Tabelle 4-5: Plangegebene Vorbelastung und Prognosefall 2025 ohne Maßnahme

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts

MO155 EG (MP1) 0,39 0,39 0,03 0,04 12,43 14,58 0,39 0,39 0,04 0,04 14,54 15,79 0 0 32 15 17 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,45 0,45 0,04 0,05 13,11 15,17 0,45 0,45 0,05 0,05 15,17 16,37 0 0 29 16 16 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,58 0,58 0,04 0,06 12,20 14,43 0,58 0,58 0,06 0,07 14,34 15,65 0 0 32 16 17 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO157 EG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 9,71 11,87 0,27 0,27 0,03 0,03 11,84 13,08 0 0 32 15 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,62 0,62 0,04 0,05 11,29 13,45 0,62 0,62 0,05 0,06 13,40 14,66 0 0 33 16 19 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO158 EG (MP1) 0,24 0,24 0,02 0,02 8,92 11,06 0,24 0,24 0,02 0,03 11,03 12,26 0 0 32 15 24 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,36 0,36 0,03 0,04 10,47 12,59 0,36 0,36 0,04 0,04 12,57 13,80 0 0 39 17 20 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO159 KG (MP1) 0,32 0,32 0,02 0,03 7,52 9,59 0,32 0,32 0,03 0,04 9,58 10,80 0 0 32 15 27 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,64 0,64 0,05 0,07 9,93 12,18 0,64 0,64 0,07 0,08 12,08 13,39 0 0 30 16 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,84 0,84 0,06 0,08 11,99 14,19 0,84 0,84 0,08 0,10 14,11 15,40 0 0 30 16 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO160 EG (MP1) 0,29 0,29 0,02 0,03 4,98 7,12 0,29 0,29 0,03 0,03 7,11 8,33 0 0 32 15 43 17 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

DG (MP2) 1,05 1,05 0,08 0,10 8,60 10,73 1,05 1,05 0,10 0,12 10,73 11,94 0 0 30 16 25 11 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

MO161 EG (MP1) 0,33 0,33 0,02 0,03 8,69 10,89 0,33 0,33 0,03 0,03 10,83 12,10 0 0 31 15 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,37 0,37 0,03 0,04 9,60 11,85 0,37 0,37 0,03 0,04 11,77 13,07 0 0 31 15 23 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO162 KG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 3,49 5,64 0,17 0,17 0,02 0,02 5,62 6,85 0 0 32 15 61 21 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,33 0,33 0,02 0,03 7,90 10,25 0,33 0,33 0,03 0,04 10,09 11,47 0 0 32 15 28 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,30 0,30 0,02 0,03 9,77 11,91 0,30 0,30 0,03 0,03 11,89 13,12 0 0 32 15 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO163 EG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,03 9,96 12,15 0,28 0,28 0,03 0,03 12,09 13,37 0 0 32 15 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,44 0,44 0,04 0,05 13,75 15,80 0,44 0,44 0,05 0,05 15,81 17,00 0 0 33 17 15 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO164 EG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 9,78 11,96 0,23 0,23 0,02 0,03 11,90 13,17 0 0 32 15 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,35 0,35 0,03 0,04 11,44 13,54 0,35 0,35 0,04 0,04 13,52 14,75 0 0 35 17 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO165 KG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 2,41 4,58 0,17 0,17 0,02 0,02 4,53 5,79 0 0 31 15 88 26 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,32 0,32 0,02 0,03 11,03 13,14 0,32 0,32 0,03 0,04 13,12 14,35 0 0 40 18 19 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,21 0,21 0,02 0,02 6,69 8,83 0,21 0,21 0,02 0,02 8,79 10,04 0 0 31 15 31 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO166 KG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 2,25 4,37 0,23 0,23 0,02 0,03 4,34 5,57 0 0 32 15 93 28 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,37 0,37 0,02 0,03 11,17 13,35 0,37 0,37 0,03 0,04 13,30 14,57 0 0 32 15 19 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,40 0,40 0,03 0,04 12,64 14,86 0,40 0,40 0,04 0,04 14,79 16,07 0 0 32 15 17 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO167 KG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 7,30 9,40 0,27 0,27 0,03 0,03 9,38 10,60 0 0 32 15 29 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,54 0,54 0,04 0,05 12,94 15,07 0,54 0,54 0,06 0,06 15,05 16,27 0 0 34 16 16 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,61 0,61 0,05 0,06 11,11 13,25 0,61 0,61 0,06 0,07 13,23 14,46 0 0 30 16 19 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO168 EG (MP1) 0,36 0,36 0,03 0,03 9,73 11,83 0,36 0,36 0,03 0,04 11,80 13,03 0 0 32 15 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,69 0,69 0,05 0,07 15,31 17,44 0,69 0,69 0,07 0,08 17,39 18,65 0 0 29 16 14 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO169 KG (MP1) 0,12 0,12 0,00 0,00 1,63 3,72 0,12 0,12 0,00 0,00 3,71 4,93 0 0 - - 127 32 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

EG (MP2) 0,15 0,15 0,01 0,01 1,96 4,19 0,15 0,15 0,01 0,01 4,10 5,41 0 0 33 15 109 29 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

DG (MP3) 0,22 0,22 0,02 0,02 6,70 8,84 0,22 0,22 0,02 0,03 8,79 10,05 0 0 32 15 31 14 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

MO170 EG (MP1) 0,29 0,29 0,02 0,03 11,54 13,67 0,29 0,29 0,03 0,03 13,67 14,87 0 0 32 15 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 2,48 2,48 0,16 0,22 6,44 8,72 2,48 2,48 0,22 0,25 8,64 9,94 0 0 31 16 34 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO171 KG (MP1) 0,12 0,12 0,00 0,00 1,82 3,86 0,12 0,12 0,00 0,00 3,89 5,06 0 0 - - 113 31 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,28 0,28 0,02 0,03 6,89 9,13 0,28 0,28 0,03 0,03 9,05 10,34 0 0 32 15 31 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,27 0,27 0,02 0,03 7,44 9,58 0,27 0,27 0,03 0,03 9,57 10,78 0 0 32 15 29 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO172 EG (MP1) 0,73 0,73 0,06 0,07 14,68 16,78 0,73 0,73 0,07 0,08 16,79 17,98 0 0 29 16 14 7 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP3) 0,56 0,56 0,04 0,05 10,78 12,95 0,56 0,56 0,05 0,06 12,89 14,16 0 0 30 16 20 9 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO175 EG (MP1) 0,21 0,21 0,02 0,02 10,99 12,96 0,21 0,21 0,02 0,02 12,99 14,15 0 0 31 15 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,42 0,42 0,04 0,04 13,52 15,52 0,42 0,42 0,05 0,05 15,54 16,71 0 0 29 16 15 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO176 EG (MP1) 0,26 0,26 0,02 0,03 10,09 12,23 0,26 0,26 0,03 0,03 12,21 13,44 0 0 31 15 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,53 0,53 0,05 0,06 14,29 16,39 0,53 0,53 0,06 0,07 16,38 17,59 0 0 29 16 15 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO200 EG (MP1) 0,60 0,60 0,05 0,06 18,36 20,61 0,60 0,60 0,06 0,07 20,54 21,83 0 0 30 16 12 6 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP2) 0,42 0,42 0,03 0,04 12,32 14,52 0,42 0,42 0,04 0,05 14,45 15,73 0 0 30 16 17 8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP3) 0,39 0,39 0,03 0,04 11,52 13,73 0,39 0,39 0,04 0,05 13,66 14,94 0 0 36 17 19 9 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO177 KG (MP1) 0,20 0,20 0,02 0,02 4,94 7,23 0,20 0,20 0,02 0,02 7,12 8,45 0 0 31 15 44 17 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,23 0,23 0,02 0,02 10,23 12,47 0,23 0,23 0,02 0,03 12,38 13,69 0 0 31 15 21 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO178 KG (MP1) 0,16 0,16 0,01 0,01 2,15 4,25 0,16 0,16 0,01 0,01 4,23 5,45 0 0 33 15 97 28 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,26 0,26 0,02 0,03 6,42 8,61 0,26 0,26 0,02 0,03 8,56 9,82 0 0 32 15 33 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,39 0,39 0,03 0,04 7,36 9,52 0,39 0,39 0,04 0,04 9,48 10,73 0 0 31 16 29 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO179 EG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 7,84 9,89 0,30 0,30 0,03 0,03 9,91 11,09 0 0 32 15 26 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 1,33 1,33 0,09 0,11 7,58 9,83 1,33 1,33 0,11 0,13 9,75 11,05 0 0 31 16 29 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO180 EG (MP1) 0,22 0,22 0,02 0,02 6,70 9,04 0,22 0,22 0,02 0,02 8,87 10,27 0 0 31 15 32 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,67 0,67 0,05 0,06 5,93 8,05 0,67 0,67 0,06 0,07 8,03 9,26 0 0 31 16 35 15 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO181 EG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 3,84 6,03 0,14 0,14 0,00 0,00 5,96 7,24 0 0 - - 55 20 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,48 0,48 0,03 0,05 7,84 9,98 0,48 0,48 0,04 0,05 9,95 11,19 0 0 35 16 27 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO182 EG (MP1) 0,33 0,33 0,02 0,03 3,24 5,39 0,33 0,33 0,03 0,03 5,34 6,60 0 0 31 15 65 22 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,72 0,72 0,05 0,06 10,84 13,06 0,72 0,72 0,06 0,07 12,98 14,28 0 0 30 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO184 EG (MP1) 0,29 0,29 0,02 0,03 9,74 11,88 0,29 0,29 0,03 0,03 11,88 13,09 0 0 32 15 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,79 0,79 0,06 0,07 8,57 10,70 0,79 0,79 0,07 0,08 10,70 11,91 0 0 31 16 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,82 0,82 0,06 0,07 9,35 11,63 0,82 0,82 0,07 0,08 11,55 12,85 0 0 30 16 24 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO185 EG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 4,40 6,70 0,17 0,17 0,02 0,02 6,58 7,92 0 0 31 15 50 18 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,67 0,67 0,05 0,06 7,36 9,56 0,67 0,67 0,06 0,07 9,51 10,77 0 0 30 16 29 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO186 KG (MP1) 0,20 0,20 0,01 0,01 5,79 8,02 0,20 0,20 0,01 0,02 7,96 9,24 0 0 33 15 37 15 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,75 0,75 0,05 0,07 8,36 10,56 0,75 0,75 0,07 0,08 10,50 11,77 0 0 31 16 26 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,47 1,47 0,09 0,12 9,71 11,93 1,47 1,47 0,12 0,14 11,87 13,14 0 0 31 16 22 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO187 EG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 10,74 13,11 0,23 0,23 0,02 0,03 12,95 14,34 0 0 32 15 21 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,50 0,50 0,03 0,05 10,66 12,86 0,50 0,50 0,05 0,05 12,80 14,08 0 0 35 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO189 EG (MP1) 0,13 0,13 0,00 0,00 1,89 3,93 0,13 0,13 0,00 0,00 3,95 5,13 0 0 - - 109 30 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,15 0,15 0,01 0,01 8,05 10,01 0,15 0,15 0,01 0,01 10,07 11,21 0 0 30 15 25 12 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO190 EG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 10,01 12,08 0,30 0,30 0,03 0,03 12,04 13,28 0 0 43 19 20 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,53 0,53 0,04 0,05 12,23 14,19 0,53 0,53 0,05 0,05 14,22 15,38 0 0 29 16 16 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO191 KG (MP1) 0,12 0,12 0,00 0,00 2,81 4,90 0,12 0,12 0,00 0,00 4,89 6,10 0 0 - - 74 25 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,24 0,24 0,01 0,02 6,44 8,65 0,24 0,24 0,02 0,02 8,56 9,87 0 0 30 15 33 14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,28 0,28 0,02 0,02 8,53 10,65 0,28 0,28 0,02 0,03 10,63 11,86 0 0 31 15 25 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO192 EG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 7,23 9,37 0,14 0,14 0,00 0,00 9,34 10,58 0 0 - - 29 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,64 0,64 0,04 0,05 11,64 13,73 0,64 0,64 0,05 0,06 13,73 14,94 0 0 30 16 18 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO193 EG (MP1) 0,21 0,21 0,01 0,02 8,59 10,66 0,21 0,21 0,02 0,02 10,64 11,86 0 0 30 15 24 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,44 0,44 0,03 0,04 10,19 12,09 0,44 0,44 0,04 0,05 12,16 13,28 0 0 29 16 19 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO194 EG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 10,54 12,68 0,23 0,23 0,02 0,03 12,66 13,89 0 0 32 15 20 10 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,59 0,59 0,04 0,05 10,74 12,87 0,59 0,59 0,05 0,06 12,85 14,08 0 0 34 16 20 9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO195 EG (MP1) 0,15 0,15 0,00 0,00 9,09 10,85 0,15 0,15 0,00 0,00 11,01 12,02 0 0 - - 21 11 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,68 0,68 0,05 0,06 7,01 8,91 0,68 0,68 0,07 0,07 9,01 10,10 0 0 29 16 28 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO197 KG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,03 6,81 8,97 0,28 0,28 0,03 0,03 8,91 10,18 0 0 31 15 31 13 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,45 0,45 0,03 0,04 13,73 15,93 0,45 0,45 0,04 0,05 15,86 17,14 0 0 37 17 15 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,44 0,44 0,03 0,04 15,59 17,66 0,44 0,44 0,04 0,05 17,65 18,87 0 0 34 17 13 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO196 KG (MP1) 0,26 0,26 0,02 0,02 8,17 10,44 0,26 0,26 0,02 0,03 10,33 11,66 0 0 31 15 26 12 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,36 0,36 0,02 0,03 10,33 12,54 0,36 0,36 0,03 0,04 12,44 13,76 0 0 31 15 20 10 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP3) 1,29 1,29 0,08 0,10 13,66 15,93 1,29 1,29 0,10 0,12 15,81 17,15 0 0 30 16 16 8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO198 EG (MP1) 0,90 0,90 0,06 0,08 15,67 17,82 0,90 0,90 0,08 0,09 17,76 19,03 0 0 29 16 13 7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 1,04 1,04 0,08 0,11 13,72 15,89 1,04 1,04 0,11 0,12 15,83 17,10 0 0 30 16 15 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30ENDE

AuKBFTr Lm,ges [dB(A)] KBFmax KBFTr Lm,ges [dB(A)] Ar Lm,ges [dB(A)]Gebäude

ID

Immissions-

MP

Erschütterung Sekundärschall Erschütterung

KBFmax KBFTr Lm,ges [dB(A)] KBFmax

Sekundärschall

Plangegebene Vorbelastung Prognosefall 2025 ohne Maßnahmen Differenz [%] Anhaltswerte

Sekundärschall Erschütterung Sekundärschall Erschütterung

Erschütterung



Sekundärschall




Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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ten

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cx

Die folgenden Aussagen lassen sich aus Tabelle 4-5 ableiten:

� Die KBFmax-Werte überschreiten bei allen Gebäuden den unteren Anhaltswert Au, sowohl im

IST- bzw. in der plangegebenen Vorbelastung als auch im Prognosefall 2025. Damit erfolgt

die Beurteilung anhand des KBFTr-Wertes.

� Nachts überschreitet der KBFTr-Wert den zugehörigen Anhaltswert Ar bei sehr vielen Gebäu-

den, sowohl bei plangegebener Vorbelastung als auch im Prognosefall 2025. Der Wert erhöht

sich um ca. 15 – 16%. Die Erhöhung im Nachtzeitraum ist somit nicht wesentlich.

� Tagsüber überschreitet der KBFTr-Wert den zugehörigen Anhaltswert Ar bei etwas weniger

Gebäuden als im Nachtzeitraum. Da sich der Ar-Wert tagsüber aber aufgrund der Zunahme

der Zugzahlen und der Zuggeschwindigkeiten bei diesen Gebäuden um mehr als 25 % erhöht,

ist die Erhöhung dort im Tageszeitraum wesentlich. Damit besteht für die Eigentümer dieser

Gebäude ein Anspruch auf Erschütterungsschutz.

� Die höchstzulässigen Mittelungspegel des Sekundärschalls werden an keinem Ort überschrit-

ten, selbst wenn der „Schienenbonus“ nicht angesetzt würde.

Die messtechnisch untersuchten Gebäude, deren Eigentümer dem Grunde nach einen Anspruch auf

Erschütterungsschutz haben, werden nachfolgend nochmals aufgelistet:

MO106

MO107

MO108

MO109

MO110

MO112

MO116

MO117

MO120

MO121

MO122

MO125

MO126

MO129

MO137

MO145

MO146

MO159

MO170

MO179

MO184

MO186

MO196

MO198

Tabelle 4-6: Auflistung der Gebäude, in denen gemessen wurde und deren Eigentümer einen Anspruch auf Erschütte-

rungsschutzmaßnahmen haben

Zu beachten ist, dass bei den Gebäuden MO122 und MO170 im Prognosefall 2025 zusätzlich die Zu-

mutbarkeitsschwelle gemäß Abschnitt 2.5.2 nachts überschritten wird.

In den nachfolgenden drei Abbildungen sind die 24 messtechnisch untersuchten Gebäude rot mar-

kiert, die Anspruch auf Erschütterungsschutz haben (Anhaltswert überschritten und wesentliche Er-

höhung von mindestens 25 %).


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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Abbildung 4-5: Übersicht der Messorte MO104 – MO138: Anspruch auf Erschütterungsschutz (rot markiert)


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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4.7 Prognose mit Erschütterungsschutzmaßnahme

Aufgrund des Anspruchs auf Erschütterungsschutz von mind. 24 Gebäuden erfolgt nun eine Erschüt-

terungsprognose unter Berücksichtigung einer erschütterungsmindernden Maßnahme.

Welche Schutzmaßnahmen ausgewählt werden, richtet sich grundsätzlich nach dem Stand der Tech-

nik, dem zu schützenden Objekt sowie unter Beachtung des Grundsatzes der Verhältnismäßigkeit

bzw. Wirtschaftlichkeit im Sinne der bestmöglichen Nutzung von Ressourcen. Aus diesem Grund

erfolgt zuerst eine Erschütterungsprognose unter Berücksichtigung der erschütterungsmindernden

Wirkung einer Schwellenbesohlung auf beiden Gleisen. Sollte diese Maßnahme nicht ausreichend

sein, wird anschließend eine weitere Prognose unter Berücksichtigung einer anderen Maßnahme

durchgeführt.

In der nachfolgenden Tabelle 4-7 sind für jedes gemessene Gebäude die Erschütterungspegel für den

Prognosefall 2025 unter Berücksichtigung einer Schwellenbesohlung beider Gleise aufgelistet und

den Werten des Prognose-Null-Falls (plangegebene Vorbelastung ohne Berücksichtigung von Er-

schütterungsschutzmaßnahmen) gegenübergestellt (analog zu Tabelle 4-5).


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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1 A

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1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachtsAnfang

MO106 KG (MP1) 0,41 0,41 0,03 0,04 14,72 16,99 0,34 0,34 0,03 0,04 14,84 16,17 -17 -17 8 -4 1 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,12 1,12 0,07 0,10 13,99 16,24 0,98 0,98 0,08 0,10 14,72 16,05 -13 -13 13 1 5 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 2,14 2,14 0,13 0,17 9,69 11,91 1,72 1,72 0,13 0,16 10,78 12,09 -20 -20 5 -7 11 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO107 EG (MP1) 0,60 0,60 0,05 0,06 18,17 20,35 0,51 0,51 0,05 0,06 18,38 19,62 -16 -16 9 -3 1 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,00 1,00 0,08 0,10 15,98 18,45 0,88 0,88 0,09 0,10 16,67 18,13 -12 -12 14 2 4 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO108 EG (MP1) 0,43 0,43 0,03 0,04 9,70 11,89 0,35 0,35 0,03 0,04 10,03 11,30 -20 -20 6 -7 3 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,79 0,79 0,06 0,07 7,12 9,37 0,68 0,68 0,06 0,07 7,92 9,21 -14 -14 11 -2 11 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,69 0,69 0,05 0,06 8,63 10,86 0,59 0,59 0,05 0,06 9,71 11,00 -15 -15 10 -3 13 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO109 EG (MP2) 1,24 1,24 0,08 0,10 6,85 8,94 1,01 1,01 0,08 0,09 7,47 8,70 -19 -19 5 -6 9 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,69 0,69 0,04 0,05 5,10 7,26 0,57 0,57 0,05 0,05 6,06 7,32 -17 -17 11 -3 19 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP4) 1,51 1,51 0,09 0,12 7,99 9,98 1,20 1,20 0,10 0,11 8,50 9,67 -20 -20 4 -7 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP5) 1,54 1,54 0,10 0,13 12,31 14,45 1,25 1,25 0,11 0,12 12,97 14,19 -19 -19 5 -6 5 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO110 EG (MP2) 0,52 0,52 0,04 0,05 14,19 16,42 0,45 0,45 0,05 0,05 14,97 16,26 -14 -14 15 0 6 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,82 0,82 0,05 0,07 8,94 11,21 0,66 0,66 0,06 0,07 9,99 11,31 -19 -19 7 -5 12 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP4) 0,55 0,55 0,04 0,05 13,12 15,33 0,46 0,46 0,04 0,05 13,71 14,99 -16 -16 5 -5 5 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP5) 1,03 1,03 0,07 0,09 8,39 10,67 0,87 0,87 0,08 0,09 9,51 10,83 -16 -16 10 -2 13 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO111 KG (MP1) 0,32 0,32 0,02 0,03 8,75 10,93 0,26 0,26 0,03 0,03 9,20 10,45 -19 -19 8 -5 5 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,30 0,30 0,02 0,03 12,10 14,34 0,24 0,24 0,02 0,03 12,52 13,80 -19 -19 8 -5 3 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,63 0,63 0,05 0,06 11,03 13,24 0,55 0,55 0,06 0,07 11,43 12,71 -13 -13 13 0 4 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO112 KG (MP1) 0,57 0,57 0,04 0,05 10,19 12,37 0,46 0,46 0,04 0,05 10,41 11,72 -20 -20 6 -7 2 -5 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,78 0,78 0,06 0,07 13,28 15,51 0,63 0,63 0,06 0,07 13,79 15,10 -19 -19 6 -6 4 -3 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP3) 1,76 1,76 0,12 0,15 10,88 13,15 1,42 1,42 0,12 0,14 12,07 13,40 -19 -19 6 -6 11 2 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO113 EG (MP1) 0,43 0,43 0,03 0,04 12,98 15,30 0,34 0,34 0,03 0,04 13,23 14,60 -19 -19 6 -6 2 -5 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP2) 0,49 0,49 0,03 0,04 11,69 13,98 0,40 0,40 0,03 0,04 12,32 13,63 -19 -19 6 -7 5 -3 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO115_KG KG (MP1) 0,18 0,18 0,01 0,01 2,80 4,83 0,15 0,15 0,00 0,00 3,62 4,80 -17 -17 -100 -100 29 -1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

- - - - - - - 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO115_OG OG (MP4) 0,34 0,34 0,02 0,03 12,79 14,93 0,29 0,29 0,03 0,03 12,65 13,89 -16 -16 11 -2 -1 -7 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP5) 0,27 0,27 0,02 0,03 9,73 11,84 0,23 0,23 0,02 0,03 9,83 11,04 -15 -15 12 -1 1 -7 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO116 KG (MP1) 0,40 0,40 0,03 0,04 4,50 6,72 0,32 0,32 0,03 0,04 5,14 6,40 -19 -19 7 -6 14 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,90 0,90 0,07 0,09 12,84 15,11 0,77 0,77 0,08 0,09 13,30 14,58 -14 -14 12 -1 4 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,85 1,85 0,13 0,17 6,66 8,95 1,49 1,49 0,14 0,16 7,05 8,35 -19 -19 5 -7 6 -7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP4) 1,57 1,57 0,12 0,15 10,03 12,29 1,31 1,31 0,13 0,14 10,52 11,79 -16 -16 9 -3 5 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO117 KG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 2,02 4,18 0,24 0,24 0,02 0,03 2,30 3,54 -20 -20 5 -8 14 -15 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,29 0,29 0,02 0,03 5,50 7,61 0,23 0,23 0,02 0,03 6,05 7,26 -20 -20 5 -7 10 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,93 0,93 0,07 0,09 10,89 13,18 0,77 0,77 0,07 0,08 10,70 11,98 -17 -17 7 -4 -2 -9 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO118 KG (MP1) 0,35 0,35 0,02 0,03 3,09 5,24 0,28 0,28 0,02 0,03 3,77 4,99 -20 -20 5 -7 22 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,62 0,62 0,04 0,05 10,40 12,61 0,54 0,54 0,05 0,06 10,86 12,13 -13 -13 14 1 4 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,42 0,42 0,03 0,04 10,97 13,25 0,36 0,36 0,04 0,04 11,44 12,71 -15 -15 17 0 4 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO120 EG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,03 5,45 7,77 0,23 0,23 0,02 0,03 5,96 7,26 -16 -16 10 -4 9 -7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,28 0,28 0,02 0,03 9,97 12,25 0,23 0,23 0,02 0,03 10,30 11,59 -16 -16 10 -4 3 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,93 0,93 0,06 0,08 11,43 13,83 0,82 0,82 0,07 0,08 12,49 13,84 -12 -12 13 1 9 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO121 EG (MP1) 0,41 0,41 0,03 0,04 11,78 13,90 0,35 0,35 0,03 0,04 12,14 13,35 -16 -16 11 -3 3 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 1,44 1,44 0,10 0,13 12,89 15,29 1,23 1,23 0,11 0,13 14,18 15,54 -15 -15 10 -2 10 2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO122 EG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 10,40 12,57 0,25 0,25 0,02 0,03 10,63 11,88 -17 -17 9 -4 2 -5 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP2) 0,77 0,77 0,05 0,06 14,63 16,84 0,67 0,67 0,05 0,06 14,44 15,73 -12 -12 13 1 -1 -7 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP3) 2,83 2,83 0,17 0,21 8,08 10,32 2,31 2,31 0,18 0,20 9,13 10,42 -18 -18 5 -5 13 1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO125 KG (MP1) 0,39 0,39 0,02 0,03 5,91 8,19 0,32 0,32 0,03 0,03 6,88 8,20 -20 -20 6 -7 16 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,15 1,15 0,08 0,10 18,14 20,49 1,00 1,00 0,09 0,10 18,90 20,28 -13 -13 13 1 4 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,07 1,07 0,07 0,10 14,57 16,84 0,93 0,93 0,08 0,10 15,41 16,74 -13 -13 14 1 6 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO126 KG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,02 2,52 4,71 0,22 0,22 0,02 0,02 3,26 4,51 -20 -20 -12 -22 29 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 1,17 1,17 0,09 0,11 11,04 13,27 0,96 0,96 0,09 0,11 11,43 12,71 -18 -18 7 -5 3 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,04 1,04 0,08 0,11 9,98 12,16 0,85 0,85 0,09 0,10 10,66 11,90 -19 -19 7 -5 7 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO128 EG (MP1) 0,40 0,40 0,03 0,04 8,98 11,20 0,33 0,33 0,03 0,04 9,60 10,86 -18 -18 8 -5 7 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,51 0,51 0,04 0,05 10,32 12,59 0,44 0,44 0,04 0,05 11,31 12,61 -14 -14 16 0 10 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO129 KG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 1,57 3,72 0,22 0,22 0,02 0,03 2,40 3,65 -18 -18 8 -5 52 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,50 0,50 0,03 0,04 4,53 6,68 0,42 0,42 0,03 0,04 5,30 6,57 -16 -16 10 -3 17 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,76 0,76 0,06 0,07 5,57 7,80 0,66 0,66 0,06 0,07 6,91 8,21 -13 -13 13 1 24 5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO130 KG (MP1) 0,22 0,22 0,02 0,02 7,16 9,35 0,17 0,17 0,02 0,02 7,74 8,96 -19 -19 7 -6 8 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,26 0,26 0,02 0,03 6,81 8,90 0,21 0,21 0,02 0,02 7,67 8,88 -18 -18 8 -5 13 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,31 0,31 0,02 0,03 7,64 9,63 0,25 0,25 0,03 0,03 8,72 9,87 -17 -17 10 -4 14 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO131 EG (MP1) 0,25 0,25 0,02 0,03 4,23 6,25 0,21 0,21 0,02 0,02 4,78 5,96 -18 -18 10 -4 13 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

- - - - - - - 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO133 KG (MP1) 0,24 0,24 0,02 0,02 1,20 3,26 0,19 0,19 0,01 0,02 2,27 3,45 -20 -20 -14 -25 89 6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,50 0,50 0,03 0,05 6,47 8,55 0,42 0,42 0,04 0,05 7,14 8,34 -15 -15 12 -2 10 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO134 KG (MP1) 0,22 0,22 0,02 0,02 2,98 5,07 0,18 0,18 0,01 0,02 3,86 5,06 -19 -19 -16 -25 30 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,24 0,24 0,02 0,02 9,10 11,23 0,20 0,20 0,02 0,02 9,65 10,86 -18 -18 8 -5 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO135 KG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 -0,91 1,17 0,12 0,12 0,00 0,00 -0,21 1,00 -18 -18 - - -77 -14 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,22 0,22 0,02 0,02 8,90 11,04 0,19 0,19 0,01 0,02 9,41 10,66 -14 -14 -12 -22 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,26 0,26 0,02 0,03 9,41 11,57 0,23 0,23 0,02 0,02 9,66 10,90 -14 -14 12 -1 3 -6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO136 KG (MP1) 0,15 0,15 0,01 0,01 -1,52 0,56 0,12 0,12 0,00 0,00 -0,95 0,25 -19 -19 -100 -100 -37 -55 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,30 0,30 0,02 0,03 7,61 9,79 0,25 0,25 0,02 0,03 8,52 9,78 -15 -15 12 -2 12 0 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP3) 0,47 0,47 0,03 0,04 7,19 9,39 0,40 0,40 0,04 0,04 7,99 9,25 -15 -15 12 -2 11 -1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO137 KG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 5,25 7,47 0,23 0,23 0,02 0,02 5,86 7,11 -18 -18 9 -5 11 -5 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,44 0,44 0,03 0,04 13,90 16,12 0,37 0,37 0,03 0,04 14,28 15,52 -15 -15 11 -2 3 -4 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP3) 1,09 1,09 0,08 0,11 16,94 19,05 0,96 0,96 0,10 0,11 17,80 18,99 -12 -12 15 2 5 0 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO138 KG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 6,40 8,54 0,19 0,19 0,02 0,02 6,71 7,97 -18 -18 8 -5 5 -7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,40 0,40 0,03 0,03 10,59 12,72 0,34 0,34 0,03 0,03 11,84 13,09 -14 -14 19 1 12 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO139 KG (MP1) 0,21 0,21 0,01 0,02 1,00 2,96 0,17 0,17 0,01 0,01 1,92 3,04 -19 -19 7 -7 91 3 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,60 0,60 0,04 0,05 6,30 8,37 0,52 0,52 0,05 0,05 7,15 8,33 -13 -13 14 1 13 -1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP3) 0,58 0,58 0,04 0,05 10,32 12,71 0,50 0,50 0,04 0,05 10,38 11,69 -13 -13 14 0 1 -8 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO141 KG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 -0,67 1,52 0,12 0,12 0,00 0,00 0,34 1,64 -16 -16 - - -150 8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,22 0,22 0,02 0,02 5,40 7,56 0,19 0,19 0,02 0,02 6,45 7,72 -14 -14 12 -1 19 2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,54 0,54 0,04 0,05 10,40 12,69 0,45 0,45 0,04 0,05 11,29 12,62 -17 -17 9 -3 9 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO142 EG (MP1) 0,80 0,80 0,06 0,08 14,46 16,59 0,71 0,71 0,07 0,08 15,54 16,79 -11 -11 15 2 7 1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP2) 0,75 0,75 0,06 0,07 11,60 13,83 0,66 0,66 0,07 0,07 12,63 13,92 -12 -12 15 2 9 1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO145 KG (MP1) 0,22 0,22 0,01 0,02 2,97 5,21 0,18 0,18 0,01 0,02 4,00 5,30 -18 -18 -15 -25 35 2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,59 0,59 0,04 0,05 9,05 11,37 0,50 0,50 0,04 0,05 10,16 11,50 -15 -15 10 -2 12 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 1,05 1,05 0,07 0,10 6,43 8,69 0,85 0,85 0,08 0,09 7,70 9,01 -19 -19 5 -7 20 4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO146 EG (MP1) 0,20 0,20 0,01 0,02 3,52 5,72 0,17 0,17 0,01 0,01 4,45 5,75 -16 -16 -13 -23 26 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,68 0,68 0,05 0,06 12,42 14,61 0,60 0,60 0,06 0,06 12,67 13,95 -12 -12 15 2 2 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,71 0,71 0,05 0,07 8,69 10,91 0,63 0,63 0,06 0,07 9,43 10,73 -12 -12 15 2 9 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO149 EG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 3,96 6,20 0,14 0,14 0,00 0,00 4,55 5,84 -19 -19 -100 -100 15 -6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,57 0,57 0,04 0,05 10,73 13,01 0,49 0,49 0,05 0,05 11,58 12,91 -14 -14 12 0 8 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO150 EG (MP1) 0,38 0,38 0,03 0,04 11,85 14,00 0,32 0,32 0,03 0,04 12,42 13,66 -17 -17 15 -3 5 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,63 0,63 0,05 0,06 7,26 9,44 0,54 0,54 0,05 0,06 8,08 9,33 -14 -14 11 -1 11 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO151 KG (MP1) 0,23 0,23 0,01 0,02 4,73 6,75 0,18 0,18 0,01 0,02 5,48 6,63 -18 -18 9 -6 16 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,76 0,76 0,05 0,07 9,17 11,16 0,66 0,66 0,06 0,07 9,74 10,87 -13 -13 14 1 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,49 0,49 0,03 0,04 11,67 13,88 0,41 0,41 0,03 0,04 12,44 13,71 -16 -16 10 -3 7 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO152 KG (MP1) 0,24 0,24 0,02 0,02 0,50 2,66 0,19 0,19 0,01 0,02 1,59 2,83 -18 -18 -9 -21 218 6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,28 0,28 0,02 0,03 8,41 10,51 0,23 0,23 0,02 0,02 9,17 10,38 -17 -17 11 -3 9 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,77 0,77 0,05 0,07 6,77 8,98 0,65 0,65 0,06 0,07 7,98 9,25 -16 -16 11 -1 18 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

KBFmax KBF Tr Lm,ges [dB(A)] KBFmax KBFTr Au Ar Lm,ges [dB(A)]

Erschütterung SekundärschallImmissions-

MP

Erschütterung Sekundärschall

KBFmax KBF Tr Lm,ges [dB(A)]

Plangegebene VorbelastungPrognosefall 2025

mit SchwellenbesohlungDifferenz [%] Anhaltswerte

Erschütterung Sekundärschall Erschütterung Sekundärschall

Lm,ges [dB(A)]Gebäude

ID

Erschütterung



Sekundärschall




Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



10

-10

14

4-0

4-D

1 A

BS O

LD-W

HV

PFA

1 E

rsch

ütt

eru

ng

sgu

tach

ten

_R

ev-C

.do

cx

Tabelle 4-7: Plangegebene Vorbelastung und Prognosefall 2025 mit Erschütterungsschutz-Maßnahme (Schwellenbesoh-

lung beider Gleise)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26

tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts tags nachts

MO155 EG (MP1) 0,39 0,39 0,03 0,04 12,43 14,58 0,32 0,32 0,03 0,04 12,48 13,73 -18 -18 9 -5 0 -6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,45 0,45 0,04 0,05 13,11 15,17 0,39 0,39 0,04 0,05 14,19 15,38 -15 -15 12 0 8 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,58 0,58 0,04 0,06 12,20 14,43 0,51 0,51 0,05 0,06 13,38 14,68 -12 -12 13 0 10 2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO157 EG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 9,71 11,87 0,24 0,24 0,02 0,03 10,64 11,88 -13 -13 14 0 10 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,62 0,62 0,04 0,05 11,29 13,45 0,52 0,52 0,04 0,05 12,34 13,60 -17 -17 9 -4 9 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO158 EG (MP1) 0,24 0,24 0,02 0,02 8,92 11,06 0,21 0,21 0,02 0,02 9,63 10,86 -16 -16 12 -2 8 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,36 0,36 0,03 0,04 10,47 12,59 0,31 0,31 0,03 0,04 11,46 12,69 -14 -14 20 1 10 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO159 KG (MP1) 0,32 0,32 0,02 0,03 7,52 9,59 0,28 0,28 0,03 0,03 8,43 9,65 -13 -13 13 -1 12 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,64 0,64 0,05 0,07 9,93 12,18 0,56 0,56 0,06 0,07 11,19 12,50 -11 -11 15 2 13 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,84 0,84 0,06 0,08 11,99 14,19 0,74 0,74 0,07 0,08 12,57 13,85 -11 -11 15 2 5 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO160 EG (MP1) 0,29 0,29 0,02 0,03 4,98 7,12 0,25 0,25 0,02 0,03 5,86 7,08 -15 -15 12 -2 18 -1 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

DG (MP2) 1,05 1,05 0,08 0,10 8,60 10,73 0,91 0,91 0,09 0,10 9,42 10,63 -14 -14 11 -1 10 -1 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

MO161 EG (MP1) 0,33 0,33 0,02 0,03 8,69 10,89 0,27 0,27 0,02 0,03 9,50 10,78 -17 -17 9 -4 9 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,37 0,37 0,03 0,04 9,60 11,85 0,31 0,31 0,03 0,03 10,51 11,81 -14 -14 12 -1 9 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO162 KG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 3,49 5,64 0,14 0,14 0,00 0,00 4,22 5,44 -17 -17 -100 -100 21 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,33 0,33 0,02 0,03 7,90 10,25 0,29 0,29 0,03 0,03 8,66 10,01 -13 -13 15 0 10 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,30 0,30 0,02 0,03 9,77 11,91 0,26 0,26 0,02 0,03 10,59 11,83 -14 -14 14 0 8 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO163 EG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,03 9,96 12,15 0,24 0,24 0,02 0,03 10,75 12,02 -15 -15 13 -1 8 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,44 0,44 0,04 0,05 13,75 15,80 0,39 0,39 0,04 0,05 14,71 15,90 -12 -12 17 3 7 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO164 EG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 9,78 11,96 0,19 0,19 0,02 0,02 9,96 11,24 -17 -17 9 -4 2 -6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,35 0,35 0,03 0,04 11,44 13,54 0,30 0,30 0,03 0,04 12,43 13,66 -14 -14 12 0 9 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO165 KG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 2,41 4,58 0,14 0,14 0,00 0,00 3,33 4,59 -16 -16 -100 -100 38 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,32 0,32 0,02 0,03 11,03 13,14 0,28 0,28 0,03 0,03 12,21 13,44 -13 -13 14 0 11 2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,21 0,21 0,02 0,02 6,69 8,83 0,18 0,18 0,02 0,02 7,63 8,88 -16 -16 12 -2 14 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO166 KG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 2,25 4,37 0,19 0,19 0,02 0,02 3,18 4,41 -19 -19 7 -6 41 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,37 0,37 0,02 0,03 11,17 13,35 0,31 0,31 0,03 0,03 12,16 13,42 -16 -16 12 -2 9 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 0,40 0,40 0,03 0,04 12,64 14,86 0,33 0,33 0,03 0,04 13,71 14,99 -16 -16 10 -4 8 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO167 KG (MP1) 0,27 0,27 0,02 0,03 7,30 9,40 0,22 0,22 0,02 0,03 7,97 9,19 -17 -17 10 -3 9 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,54 0,54 0,04 0,05 12,94 15,07 0,47 0,47 0,05 0,06 13,62 14,86 -12 -12 17 2 5 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,61 0,61 0,05 0,06 11,11 13,25 0,52 0,52 0,05 0,06 11,72 12,96 -14 -14 13 0 6 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO168 EG (MP1) 0,36 0,36 0,03 0,03 9,73 11,83 0,30 0,30 0,03 0,03 10,25 11,49 -16 -16 11 -3 5 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,69 0,69 0,05 0,07 15,31 17,44 0,61 0,61 0,06 0,07 16,23 17,49 -12 -12 14 2 6 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO169 KG (MP1) 0,12 0,12 0,00 0,00 1,63 3,72 0,10 0,10 0,00 0,00 1,93 3,15 -20 -20 - - 18 -15 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

EG (MP2) 0,15 0,15 0,01 0,01 1,96 4,19 0,12 0,12 0,00 0,00 2,59 3,89 -19 -19 -100 -100 32 -7 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

DG (MP3) 0,22 0,22 0,02 0,02 6,70 8,84 0,18 0,18 0,02 0,02 7,41 8,67 -18 -18 8 -5 11 -2 0,3 0,2 0,15 0,1 40 30

MO170 EG (MP1) 0,29 0,29 0,02 0,03 11,54 13,67 0,24 0,24 0,02 0,03 11,54 12,74 -18 -18 9 -4 0 -7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 2,48 2,48 0,16 0,22 6,44 8,72 1,99 1,99 0,17 0,20 7,65 8,95 -20 -20 5 -7 19 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO171 KG (MP1) 0,12 0,12 0,00 0,00 1,82 3,86 0,09 0,09 0,00 0,00 2,40 3,58 -18 -18 - - 32 -7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,28 0,28 0,02 0,03 6,89 9,13 0,24 0,24 0,02 0,03 7,23 8,52 -14 -14 13 -1 5 -7 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,27 0,27 0,02 0,03 7,44 9,58 0,23 0,23 0,02 0,03 8,03 9,24 -14 -14 12 -2 8 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO172 EG (MP1) 0,73 0,73 0,06 0,07 14,68 16,78 0,65 0,65 0,06 0,07 15,72 16,92 -12 -12 14 2 7 1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP3) 0,56 0,56 0,04 0,05 10,78 12,95 0,49 0,49 0,04 0,05 11,65 12,92 -12 -12 14 2 8 0 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO175 EG (MP1) 0,21 0,21 0,02 0,02 10,99 12,96 0,18 0,18 0,02 0,02 11,23 12,39 -17 -17 11 -2 2 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,42 0,42 0,04 0,04 13,52 15,52 0,36 0,36 0,04 0,05 14,40 15,57 -13 -13 13 2 6 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO176 EG (MP1) 0,26 0,26 0,02 0,03 10,09 12,23 0,22 0,22 0,02 0,03 10,71 11,94 -15 -15 12 -2 6 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,53 0,53 0,05 0,06 14,29 16,39 0,47 0,47 0,05 0,06 15,13 16,33 -12 -12 13 1 6 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO200 EG (MP1) 0,60 0,60 0,05 0,06 18,36 20,61 0,52 0,52 0,05 0,06 18,58 19,87 -13 -13 12 0 1 -4 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

OG (MP2) 0,42 0,42 0,03 0,04 12,32 14,52 0,37 0,37 0,04 0,04 13,15 14,43 -13 -13 14 1 7 -1 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP3) 0,39 0,39 0,03 0,04 11,52 13,73 0,34 0,34 0,03 0,04 12,47 13,75 -13 -13 15 1 8 0 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO177 KG (MP1) 0,20 0,20 0,02 0,02 4,94 7,23 0,17 0,17 0,02 0,02 5,44 6,76 -16 -16 10 -3 10 -6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,23 0,23 0,02 0,02 10,23 12,47 0,20 0,20 0,02 0,02 10,80 12,10 -15 -15 12 -2 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO178 KG (MP1) 0,16 0,16 0,01 0,01 2,15 4,25 0,13 0,13 0,00 0,00 2,88 4,09 -18 -18 -100 -100 34 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,26 0,26 0,02 0,03 6,42 8,61 0,22 0,22 0,02 0,03 7,29 8,55 -14 -14 13 -1 14 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,39 0,39 0,03 0,04 7,36 9,52 0,33 0,33 0,03 0,04 8,31 9,57 -14 -14 12 -1 13 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO179 EG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 7,84 9,89 0,26 0,26 0,02 0,03 8,74 9,92 -14 -14 13 -1 12 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 1,33 1,33 0,09 0,11 7,58 9,83 1,08 1,08 0,09 0,11 8,80 10,11 -19 -19 6 -6 16 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO180 EG (MP1) 0,22 0,22 0,02 0,02 6,70 9,04 0,19 0,19 0,01 0,02 7,19 8,59 -16 -16 -12 -22 7 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,67 0,67 0,05 0,06 5,93 8,05 0,59 0,59 0,05 0,06 6,62 7,86 -12 -12 14 1 12 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO181 EG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 3,84 6,03 0,12 0,12 0,00 0,00 4,45 5,72 -18 -18 - - 16 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,48 0,48 0,03 0,05 7,84 9,98 0,42 0,42 0,04 0,05 8,57 9,81 -12 -12 15 1 9 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO182 EG (MP1) 0,33 0,33 0,02 0,03 3,24 5,39 0,27 0,27 0,02 0,02 3,96 5,22 -19 -19 -7 -18 22 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,72 0,72 0,05 0,06 10,84 13,06 0,64 0,64 0,05 0,06 11,44 12,74 -12 -12 14 1 6 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO184 EG (MP1) 0,29 0,29 0,02 0,03 9,74 11,88 0,25 0,25 0,02 0,03 10,32 11,53 -14 -14 13 -2 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP2) 0,79 0,79 0,06 0,07 8,57 10,70 0,70 0,70 0,06 0,07 9,51 10,73 -12 -12 15 2 11 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,82 0,82 0,06 0,07 9,35 11,63 0,71 0,71 0,07 0,07 10,65 11,95 -13 -13 13 1 14 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO185 EG (MP1) 0,17 0,17 0,01 0,02 4,40 6,70 0,14 0,14 0,00 0,00 4,99 6,32 -19 -19 -100 -100 13 -6 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,67 0,67 0,05 0,06 7,36 9,56 0,56 0,56 0,05 0,06 7,91 9,15 -17 -17 8 -4 7 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO186 KG (MP1) 0,20 0,20 0,01 0,01 5,79 8,02 0,17 0,17 0,01 0,01 6,67 7,94 -14 -14 15 0 15 -1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,75 0,75 0,05 0,07 8,36 10,56 0,67 0,67 0,06 0,07 8,99 10,24 -11 -11 16 2 7 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

OG (MP3) 1,47 1,47 0,09 0,12 9,71 11,93 1,23 1,23 0,10 0,12 10,68 11,95 -16 -16 9 -4 10 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO187 EG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 10,74 13,11 0,20 0,20 0,02 0,02 11,22 12,59 -14 -14 12 -2 4 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,50 0,50 0,03 0,05 10,66 12,86 0,44 0,44 0,04 0,05 11,06 12,33 -12 -12 16 1 4 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO189 EG (MP1) 0,13 0,13 0,00 0,00 1,89 3,93 0,11 0,11 0,00 0,00 2,90 4,09 -18 -18 - - 53 4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,15 0,15 0,01 0,01 8,05 10,01 0,13 0,13 0,00 0,00 8,85 9,97 -15 -15 -100 -100 10 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO190 EG (MP1) 0,30 0,30 0,02 0,03 10,01 12,08 0,26 0,26 0,02 0,03 10,91 12,12 -13 -13 25 3 9 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,53 0,53 0,04 0,05 12,23 14,19 0,47 0,47 0,04 0,05 13,31 14,48 -12 -12 14 2 9 2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO191 KG (MP1) 0,12 0,12 0,00 0,00 2,81 4,90 0,10 0,10 0,00 0,00 3,43 4,64 -15 -15 - - 22 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,24 0,24 0,01 0,02 6,44 8,65 0,21 0,21 0,02 0,02 7,57 8,89 -12 -12 15 2 18 3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,28 0,28 0,02 0,02 8,53 10,65 0,25 0,25 0,02 0,03 9,09 10,33 -12 -12 14 1 6 -3 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO192 EG (MP1) 0,14 0,14 0,00 0,00 7,23 9,37 0,12 0,12 0,00 0,00 7,98 9,22 -14 -14 - - 10 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,64 0,64 0,04 0,05 11,64 13,73 0,57 0,57 0,04 0,05 12,71 13,92 -12 -12 14 2 9 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO193 EG (MP1) 0,21 0,21 0,01 0,02 8,59 10,66 0,18 0,18 0,01 0,02 9,05 10,26 -15 -15 11 -2 5 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,44 0,44 0,03 0,04 10,19 12,09 0,39 0,39 0,04 0,04 11,03 12,14 -13 -13 13 1 8 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO194 EG (MP1) 0,23 0,23 0,02 0,02 10,54 12,68 0,19 0,19 0,02 0,02 10,76 11,99 -14 -14 13 -1 2 -5 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,59 0,59 0,04 0,05 10,74 12,87 0,52 0,52 0,05 0,05 11,35 12,57 -11 -11 16 2 6 -2 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO195 EG (MP1) 0,15 0,15 0,00 0,00 9,09 10,85 0,12 0,12 0,00 0,00 8,99 10,01 -18 -18 - - -1 -8 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 0,68 0,68 0,05 0,06 7,01 8,91 0,56 0,56 0,06 0,06 7,81 8,92 -18 -18 5 -6 12 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO197 KG (MP1) 0,28 0,28 0,02 0,03 6,81 8,97 0,24 0,24 0,02 0,03 7,80 9,06 -15 -15 12 -2 15 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

EG (MP2) 0,45 0,45 0,03 0,04 13,73 15,93 0,38 0,38 0,03 0,04 14,72 16,01 -15 -15 12 -2 7 1 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP3) 0,44 0,44 0,03 0,04 15,59 17,66 0,38 0,38 0,04 0,04 15,77 16,99 -15 -15 11 -1 1 -4 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

MO196 KG (MP1) 0,26 0,26 0,02 0,02 8,17 10,44 0,22 0,22 0,02 0,02 8,75 10,08 -15 -15 11 -2 7 -3 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

EG (MP2) 0,36 0,36 0,02 0,03 10,33 12,54 0,31 0,31 0,03 0,03 10,99 12,30 -13 -13 13 0 6 -2 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

DG (MP3) 1,29 1,29 0,08 0,10 13,66 15,93 1,14 1,14 0,09 0,10 14,92 16,27 -12 -12 14 2 9 2 0,2 0,15 0,1 0,07 40 30

MO198 EG (MP1) 0,90 0,90 0,06 0,08 15,67 17,82 0,79 0,79 0,07 0,08 16,62 17,88 -12 -12 13 2 6 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30

DG (MP2) 1,04 1,04 0,08 0,11 13,72 15,89 0,91 0,91 0,09 0,11 14,60 15,87 -12 -12 14 1 6 0 0,15 0,1 0,07 0,05 40 30ENDE

KBFmax KBF Tr Lm,ges [dB(A)] KBFmax KBFTr Au Ar Lm,ges [dB(A)]

Erschütterung SekundärschallImmissions-

MP

Erschütterung Sekundärschall

KBFmax KBF Tr Lm,ges [dB(A)]

Plangegebene VorbelastungPrognosefall 2025

mit SchwellenbesohlungDifferenz [%] Anhaltswerte

Erschütterung Sekundärschall Erschütterung Sekundärschall

Lm,ges [dB(A)]Gebäude

ID

Erschütterung



Sekundärschall




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Tabelle 4-5 zeigt, dass eine Schwellenbesohlung beider Gleise folgende Auswirkungen hat:

� Im Prognosefall 2025 ist der KBFmax-Wert (d.h. der maximal auftretende Erschütterungspegel)

kleiner als im Prognose-Null-Fall. Trotzdem überschreiten die KBFmax-Werte weiterhin den un-

teren Anhaltswert Au, so dass die die Beurteilung anhand des KBFTr-Wertes erfolgt.

� Der KBFTr-Wert überschreitet trotz Schwellenbesohlung weiterhin in vielen Fällen den zuge-

hörigen Anhaltswert Ar. Die Erhöhung gegenüber plangegebener Vorbelastung ist aber un-

wesentlich. Sie ist deutlich kleiner als 25 %. Im Mittel beträgt die Veränderung bei Gebäude

mit Anhaltswert-Überschreitungen rechnerisch tagsüber + 9 % (Zunahme), nachts – 1 % (Ab-

nahme).

� Die grundrechtliche Zumutbarkeitsschwelle gemäß Abschnitt 2.5.2 wird an keinem Mess-

punkt überschritten.

Mit der Maßnahme „Schwellenbesohlung beider Gleise“ ist das Schutzziel bei allen messtechnisch

untersuchten Gebäuden erreicht und sämtliche Schutzfälle gelöst. Da die untersuchten Gebäude in

nahezu allen Stadtteilen die nächstgelegenen zu den Gleisen sind (1. Gebäudereihe zu den Gleisen),

sind somit auch alle anderen Gebäude, die in 2. Reihe stehen bzw. einen größeren Abstand aufwei-

sen, ebenfalls ausreichend geschützt.

Ein darüber hinaus gehender Anspruch auf höheren Erschütterungsschutz besteht nicht [16]. Die

Wirkung anderer Maßnahmen wird deshalb nicht weiter untersucht. Außerdem wären die deutlich

teureren Maßnahmen unverhältnismäßig und wirtschaftlich nicht vertretbar.

Die Kosten für die vorgeschlagene erschütterungsmindernde Maßnahme kann gemäß Abschnitt 2.8.5

wie folgt abgeschätzt werden: 90 €/m/Gleis x 2 Gleise x (7.839 m + 200 m)= 1.447.020 €. Dabei wird

vorausgesetzt, dass beide Gleise der Strecke 1522

• zwischen Bau-km 100,841 und Bau-km 108,680 (7.839 m) und

• zwischen Bau-km 109,000 und Bau-km 109,200 (200 m)

d.h. über eine Gesamtlänge von 8.039 m, mit Schwellenbesohlung ausgestattet werden.

Viele der beweisgesicherten Gebäude sind repräsentativ für ihre Nachbarbebauungen ausgewählt

worden. Mit der o.g. Maßnahme profitieren aber deutlich mehr als nur die 24 Gebäude, deren Eigen-

tümer in Tabelle 4-6 (Abschnitt 4.6.3) mit Anspruch auf Erschütterungsschutz genannt sind.

In der vordersten Reihe zum Gleis hin gelegen befinden sich im PFA 1 ca. 300 Gebäude. Auf Grundla-

ge der Messung sind 24 von 77 repräsentativen Gebäuden, also 31% der Gebäude so von Erschütte-

rungsimmissionen betroffen, dass ihre Eigentümer dem Grunde nach einen Anspruch auf Erschütte-


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rungsschutz haben. Dementsprechend kann angenommen werden, dass 31% von mindestens 300

Gebäuden, also ca. 100 Gebäude als Schutzfall in die Berechnung eingehen können. Die Kosten pro

gelösten Schutzfall betragen damit weniger als 14.470 € und sind somit wirtschaftlich vertretbar und

verhältnismäßig.


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5 Zusammenfassung

Das vorliegende Gutachten enthält die Messdokumentation und Auswertung von 77 Gebäudemes-

sungen, die im Zeitraum 20.07.-28.08.2015 entlang der Strecke 1522 im Bereich Oldenburg - Raste-

de-Neusüdende stattfanden. Auf der Grundlage dieser Messwerte erfolgt eine Berechnung sowie

eine Beurteilung der Erschütterungs-Immissionssituation bei plangegebener Vorbelastung und für

den Prognosefall 2025.

Die Messergebnisse und ihre Auswertung zeigen, dass

� im ganzen Bereich des PFA 1 die Anhaltswerte der DIN 4150, Teil 3 deutlich eingehalten wer-

den und somit eine Schädigung der Gebäude infolge des Bahnbetriebs ausgeschlossen wer-

den kann.

� die höchstzulässigen Mittelungspegel des Sekundärschalls an keinem Ort überschritten wer-

den, selbst wenn der „Schienenbonus“ nicht angesetzt würde.

� in 24 von den 77 Gebäuden, die messtechnisch beweisgesichert worden sind, eine wesentli-

che Erhöhung der Erschütterungsimmissionen zu erwarten ist, so dass deren Eigentümer ei-

nen Anspruch auf Erschütterungsschutz haben (vgl. Tabelle 4-6 auf Seite 57). Die wesentliche

Erhöhung der Erschütterungsbelastung tritt im Tageszeitraum auf.

� mit der wirtschaftlich vertretbaren Maßnahme „Schwellenbesohlung beider Gleise“ eine aus-

reichende Minderung der Erschütterung erzielt wird.

� die grundrechtliche Zumutbarkeitsschwelle für Erschütterungseinwirkungen auf Menschen in

Gebäuden gemäß Rechtsprechung des BVerwG (Abschnitt 2.5.2) mit o.g. Maßnahme an kei-

nem Messpunkt überschritten wird.

� eine Gefährdung der Gesundheit der Anwohner der Bahnstrecke 1522 im PFA 1 durch Er-

schütterungen damit ebenso ausgeschlossen ist wie eine Verletzung des Eigentumsrechts der

Anwohner.

Deshalb wird empfohlen,

• die Maßnahme „Schwellenbesohlung beider Gleise“ im gesamten Bereich Oldenburg - Raste-

de-Neusüdende auf beiden Gleisen der Strecke 1522 zwischen Bau-km 100,841 und Bau-

km 108,680 (7.839 m) und zwischen Bau-km 109,000 und Bau-km 109,200 (200 m), also über

eine Gesamtlänge von 8.039 m umzusetzen.

• die tatsächliche erschütterungsmindernde Wirksamkeit der Maßnahme nach Inbetriebnah-

me an den kritischen Immissionsorten nachzumessen.

---- ENDE DES GUTACHTENS ----

Es folgen Anhänge.


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6 Anhang: Auflistung aller Zugvorbeifahrten

Nachfolgend ist eine Auflistung aller Zugvorbeifahrten angegeben. Insgesamt wurden 1951 Züge

erfasst. Die Zeiten der Zugvorbeifahrten beziehen sich auf den Standort EÜ Bürgerbuschweg.

Datum Zeit Gleis km/h Zugtyp Beladung

20.07.2015 18:10:59 1 94 NWB

18:21:28 2 103 NWB

18:41:47 1 100 NWB

18:50:08 2 100 NWB

19:21:15 2 101 NWB

19:40:48 1 94 NWB

19:53:36 2 60 GZ Container

20:20:56 2 105 NWB

20:42:42 1 96 NWB

21:13:18 1 98 NWB

21:21:05 2 95 NWB

21:41:39 1 95 NWB

22:21:15 2 102 NWB

22:41:28 1 100 NWB

23:43:31 1 106 NWB

23:49:16 2 89 NWB

21.07.2015 02:00:16 1 70 GZ Kohlewagen

05:22:54 1 66 GZ Kohlewagen

05:21:41 2 102 NWB

05:47:37 1 96 NWB

06:21:44 2 101 NWB

06:41:44 1 91 NWB

06:50:30 2 103 NWB

07:01:04 2 100 Lok 2 Stk

07:21:38 2 100 NWB

07:42:36 1 99 NWB

07:49:45 2 93 NWB

08:21:49 2 98 NWB

08:30:24 2 102 NWB

08:44:26 1 99 NWB

09:11:05 1 96 NWB

09:22:04 2 100 NWB

09:42:26 1 95 NWB

10:21:53 2 102 NWB

10:41:49 1 98 NWB

10:50:36 2 100 NWB


11:21:52 2 104 NWB

11:42:07 1 98 NWB

12:21:40 2 100 NWB

12:42:11 1 93 NWB

13:11:42 1 95 NWB

13:21:17 2 102 NWB

13:41:19 1 99 NWB

14:21:39 2 100 NWB

14:41:05 1 102 NWB

14:51:40 1 95 Lok

14:51:46 2 100 NWB

15:20:59 2 107 NWB

16:07:15 1 98 NWB

16:21:14 2 103 NWB

16:41:29 1 97 NWB

17:12:31 1 96 NWB

17:28:22 2 101 NWB

17:41:56 1 98 NWB


18:11:27 1 95 NWB

18:20:56 2 106 NWB

18:41:33 1 99 NWB

18:50:24 2 100 NWB

19:21:32 2 104 NWB

19:50:34 1 91 NWB

20:22:03 2 93 NWB

20:46:14 1 96 NWB

21:12:31 1 95 NWB

21:21:33 2 100 NWB

21:41:18 1 97 NWB

22:21:43 2 101 NWB

22:41:21 1 100 NWB

23:40:49 1 100 NWB

23:50:38 2 98 NWB

22.07.2015 03:46:12 1 72 GZ Kohlewagen

05:21:07 2 107 NWB

05:41:32 1 88 NWB

06:21:49 2 96 NWB

06:41:31 1 93 NWB

06:49:56 2 100 NWB

07:21:17 2 103 NWB

07:42:47 1 98 NWB

07:50:59 2 97 NWB

Gemessene Zugvorbeifahrten (Bürgerbuschweg)


08:00:11 2 76 Lok

08:21:05 2 102 NWB

08:49:35 1 98 NWB

08:55:34 1 67 GZ 1 Kesselwagen

09:11:21 1 97 NWB

09:21:44 2 100 NWB

09:44:57 1 95 NWB

10:21:15 2 104 NWB

10:45:07 1 98 NWB

10:49:48 2 102 NWB


11:21:19 2 101 NWB

11:42:20 1 100 NWB

12:22:10 2 98 NWB

12:40:59 1 95 NWB

12:48:36 1 76 GZ leere Wagen für Container

13:14:53 1 98 NWB

13:23:46 2 106 NWB

13:42:26 1 99 NWB

14:21:51 2 102 NWB

14:41:37 1 90 NWB

14:49:51 2 102 NWB

15:22:03 2 90 NWB

15:40:46 1 98 NWB

16:21:37 2 104 NWB

16:44:13 1 93 NWB

17:14:54 1 99 NWB

17:27:07 2 100 NWB

17:41:07 1 99 NWB

18:11:24 1 100 NWB

18:21:37 2 104 NWB

18:42:46 1 98 NWB

18:49:17 2 104 NWB

19:21:18 2 104 NWB

19:41:21 1 92 NWB

20:21:16 2 104 NWB

20:41:22 1 95 NWB

21:11:20 1 96 NWB

21:21:15 2 101 NWB

21:41:23 1 98 NWB

22:21:35 2 100 NWB

22:41:06 1 101 NWB


23:41:52 1 102 NWB

23:50:31 2 97 NWB

23.07.2015 03:45:50 1 72 GZ Kohlewagen

05:21:51 2 104 NWB

05:41:16 1 98 NWB


06:21:32 2 100 NWB

06:40:38 1 95 NWB

06:49:10 2 104 NWB

07:08:55 2 109 Lok

07:24:03 2 101 NWB

07:41:30 1 94 NWB

07:50:15 2 104 NWB

08:21:28 2 105 NWB

08:41:11 1 100 NWB

09:11:39 1 92 NWB

09:22:27 2 100 NWB

09:41:40 1 95 NWB

10:21:11 2 103 NWB

10:41:31 1 97 NWB


11:06:48 2 99 NWB

11:21:12 2 98 NWB

11:43:24 1 99 NWB

12:21:56 2 100 NWB

12:41:47 1 99 NWB

13:11:38 1 92 NWB

13:21:45 2 99 NWB

13:41:54 1 95 NWB

14:22:59 2 101 NWB


14:45:00 1 98 NWB

14:59:16 2 104 NWB

15:18:27 1 78 Lok

15:21:21 2 104 NWB

15:41:12 1 98 NWB



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16:12:35 1 81 Lok

16:21:09 2 104 NWB

16:42:39 1 96 NWB

17:12:20 1 95 NWB

17:21:26 2 98 NWB

17:41:20 1 98 NWB

18:10:48 1 97 NWB

18:21:33 2 100 NWB

18:47:53 1 99 NWB

18:49:08 2 102 NWB


19:21:31 2 100 NWB

19:47:50 1 86 NWB

20:21:09 2 104 NWB

20:43:49 1 95 NWB

21:11:52 1 101 NWB

21:21:54 2 94 NWB

21:41:18 1 89 NWB

22:21:37 2 97 NWB

22:41:24 1 98 NWB

23:50:18 2 102 NWB

23:56:54 1 100 NWB

24.07.2015 03:09:41 1 74 GZ Kohlewagen

05:21:24 2 101 NWB

05:41:21 1 93 NWB

06:21:10 2 104 NWB

06:41:27 1 96 NWB

06:50:44 2 100 NWB

07:21:46 2 100 NWB

07:41:40 1 98 NWB

07:49:40 2 107 NWB

07:57:03 2 76 Lok


08:21:26 2 100 NWB

08:41:09 1 96 NWB


09:13:44 1 98 NWB

09:21:32 2 104 NWB

09:41:45 1 99 NWB


10:21:29 2 101 NWB

10:41:18 1 101 NWB

10:50:40 2 101 NWB

11:22:37 2 102 NWB

11:41:30 1 96 NWB


12:21:32 2 102 NWB

12:41:50 1 92 NWB

13:15:04 1 95 NWB

13:21:43 2 101 NWB

13:27:35 2 102 Lok

13:43:24 1 92 NWB

14:21:27 2 102 NWB

14:42:52 1 86 NWB

14:56:51 2 99 NWB

15:41:26 2 102 NWB

15:53:44 1 98 NWB

16:21:34 2 100 NWB

16:42:38 1 95 NWB


17:12:49 1 98 NWB

17:22:20 2 100 NWB

17:41:09 1 98 NWB

18:11:55 1 95 NWB

18:29:27 2 104 NWB

18:44:18 1 92 NWB

18:51:01 2 98 NWB

19:21:32 2 100 NWB

19:41:18 1 95 NWB

19:47:24 1 81 Lok 2 Stk

20:23:55 2 91 NWB

20:41:33 1 98 NWB

21:11:55 1 94 NWB

21:21:32 2 93 NWB

21:44:48 1 95 NWB

22:21:17 2 104 NWB

22:45:51 1 98 NWB


23:41:19 1 102 NWB

23:49:30 2 104 NWB

25.07.2015 01:45:42 1 74 GZ Kohlewagen

05:22:19 2 100 NWB

05:41:53 1 95 NWB

06:21:50 2 102 NWB

07:21:20 2 97 NWB

07:41:17 1 98 NWB


08:22:25 2 104 NWB

08:41:45 1 92 NWB

09:22:00 2 104 NWB

09:43:02 1 94 NWB

10:21:55 2 99 NWB

10:42:32 1 95 NWB

10:50:17 2 103 NWB

11:22:10 2 98 NWB

11:44:05 1 98 NWB

12:23:21 2 98 NWB

12:42:01 1 99 NWB



13:22:43 2 100 NWB

13:41:12 1 101 NWB

14:25:22 2 102 NWB

14:41:40 1 97 NWB

15:21:22 2 104 NWB

15:43:28 1 95 NWB

16:22:53 2 102 NWB

17:11:39 1 99 NWB

17:22:52 2 101 NWB

18:03:11 1 99 NWB

18:42:32 1 57 NWB

18:54:47 2 60 NWB

19:39:28 2 65 NWB

20:18:16 1 79 NWB

20:34:39 2 85 NWB

21:10:56 1 95 NWB

21:37:25 1 82 NWB

21:51:46 2 85 NWB

22:07:48 1 71 NWB

22:23:49 2 103 NWB

22:46:19 1 100 NWB

23:49:41 2 100 NWB

23:59:59 1 104 NWB

26.07.2015 07:21:24 2 100 NWB

07:41:28 1 96 NWB

08:21:58 2 101 NWB

08:41:43 1 98 NWB

09:22:03 2 99 NWB

09:41:56 1 95 NWB

10:21:31 2 102 NWB

10:41:40 1 95 NWB

10:49:28 2 104 NWB

11:21:14 2 100 NWB

11:41:45 1 99 NWB

12:21:45 2 100 NWB

12:41:48 1 102 NWB

13:21:08 2 101 NWB

13:41:46 1 94 NWB

14:21:46 2 101 NWB

14:44:44 1 92 NWB

15:21:44 2 97 NWB

15:43:36 1 98 NWB

16:21:59 2 101 NWB

16:41:17 1 97 NWB

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07:43:50 1 98 NWB

07:52:27 2 99 NWB

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11:03:05 2 98 NWB

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11:44:08 1 100 NWB

12:23:42 2 103 NWB



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12:44:00 1 83 NWB

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13:23:48 2 104 NWB

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14:43:59 1 100 NWB

14:51:51 2 99 NWB

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17:17:33 1 98 NWB

17:24:27 2 104 NWB

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18:47:17 1 98 NWB

18:53:53 2 100 NWB

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19:46:00 1 98 NWB

20:24:57 2 103 NWB

20:44:34 1 97 NWB

21:14:13 1 98 NWB

21:25:04 2 101 NWB

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05:43:47 1 96 NWB

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07:52:34 2 97 NWB

08:02:39 2 84 Lok

08:23:45 2 107 NWB

08:46:47 1 99 NWB

08:53:31 1 77 GZ Container (leer)

09:15:07 1 96 NWB

09:24:33 2 101 NWB



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7 Anhang: Dokumentation der Freifeldmessungen

7.1 MO101: FREIFELD

7.1.1 Messdokumentation

Datum:

20.07.2015

Anschrift:

26121 Oldenburg

Messpersonal:

CvR/ TSP/ MW

Wetter & Temperatur:

sonnig 25°C

Ansprechpartner

Termin Aufbau Mo.20.07.2015, 12:30 Uhr

Termin Abbau Mi. 05.08.2015, 09:00 Uhr

Angaben zum Gebäude

Baujahr

Gebäudenutzung Wohnhaus

Bauart (Hauskonstruktion) Massiv

Gleis Eben X Damm Einschnitt

Geländeverlauf X Eben Abfallend ansteigend

Höhe Schallschutzwand keine Schallschutzwand

DetlevKnauer

Textfeld



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Messanlage

Verwendete Messgeräte

Panasonic CF74 + Verstärker Dauermessanlage 9 Dauermessanlage 15

Laptop IBM + Verstärker Dauermessanlage 10 Dauermessanlage 16

Dauermessanlage 5 Dauermessanlage 11 Dauermessanlage 17

Dauermessanlage 7 Dauermessanlage 12

Dauermessanlage 8 X Dauermessanlage 13

Messpunkte

Ka-

nal

Messpunkt-

bezeich-

nung

Lage Untergrund Sensor-

Nr.

Kabel-

Nr.

Messbereich

+/- [mm/s]

Trigger

[mm/s]

1 MP1-z 11 m links Erdspieß G2 -z-29 10 0,1

2 MP2-z 11 m mittig Erdspieß G26 -x-29 10 0,1

3 MP3-z 11 m rechts Erdspieß G101 -y-29 10 0,1

4 MP4-z 19 m links Erdspieß G25 -z-135 10 -

5 MP5-z 27 m links Erdspieß G56 -x-135 10 -

6 MP6-z 36 m rechts Erdspieß G15 8-y-135 10 -

MP1: Außenmesspunkt G2 MP2: Außenmesspunkt G26


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Querschnitt:

Skizze:

MP1 z

1.0

2.0

MP2 z

MP3 z

MP4 z MP5 z MP6 z


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ten

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cx

11. 0

9.0

MP3MP2MP1

6.0

MP4

MP5

MP6

8. 0

8.0

9. 0


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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ten

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cx

7.1.2 Ausbreitungskoeffizienten

0,001

0,01

0,1

1

10

1 10 100

Abn

ah

me [-

]

Abstand [m]

Frequenzabhängige, exponentielle Abnahmebeziehungen

2 Hz

2,5 Hz

3,15 Hz

4 Hz

5 Hz

6,3 Hz

8 Hz

10 Hz

12,5 Hz

16 Hz

20 Hz

25 Hz

31,5 Hz

40 Hz

50 Hz

63 Hz

80 Hz

100 Hz

125 Hz

160 Hz

200 Hz

250 Hz

315 Hz

-2,5

-2

-1,5

-1

-0,5

0

2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Exp

on

en

t [-

]

Frequenz [Hz]

Frequenzabhängiger Exponent der Abnahmebeziehungen

Exponent


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cx

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

2 H z

gemessene Werte

Abnahme der Schwinggeschwindigkeiten bei einer Terzmittenfrequenz von 2 Hz

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

2,5 Hz

gemessene Werte

Abnahme der Schwinggeschwindigkeiten bei einer Terzmittenfrequenz von 2,5 Hz

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

3,15 H z

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

4 Hz

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

5 H z

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

6,3 H z

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

8 H z

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

10 Hz

gemessene Werte



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cx

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

12,5 H z

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

16 Hz

gemessene Werte


0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

20 Hz

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

25 Hz

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

31,5 H z

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

40 Hz

gemessene Werte


0,001

0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

50 Hz

gemessene Werte


0,001

0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

63 Hz

gemessene Werte



Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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cx

0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

80 Hz

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

100 Hz

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

125 H z

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

100

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

160 Hz

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

200 H z

gemessene Werte


y

0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

250 Hz

gemessene Werte


0,01

0,1

1

10

1 10 100

Ab

nah

me [-]

Abstand [m]

315 H z

gemessene Werte



Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



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cx

7.1.3 Querschnitssspezifisches DELTA-Spektrum GZ zu NWB

0

5

10

15

20

25

30

35

2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Pe

ge

ldif

fere

nzs

pe

ktr

um

[d

B]



Gleis 1 (Ri WHV)Messzeitraum: 20.7. - 5.8.2015; Messquerschnitt MO101

MP(11m)_gemittelt

MP4-z

MP5-z

MP6-z

Mittelwert Gleis 1

0

5

10

15

20

25

30

35

2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Pe

ge

ldif

fere

nzs

pe

ktr

um

[d

B]



Gleis 2 (Ri OLD)Messzeitraum: 20.7. - 5.8.2015; Messquerschnitt MO101

MP(11m)_gemittelt

MP4-z

MP5-z

MP6-z

Mittelwert Gleis 2

0

5

10

15

20

25

30

35

2

2,5

3,15 4 5

6,3 8

10

12,5 16

20

25

31,5 40

50

63

80

100

125

160

200

250

315

Pe

ge

ldif

fere

nzs

pe

ktr

um

[d

B]


Pegeldifferenzspektrum Güterzug zu NW-BahnMesszeitraum: 20.7. - 5.8.2015; Messquerschnitt MO101

Mittelwert Gleis 1

Mittelwert Gleis 2

MO101


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cx

7.1.4 Terzschnellespektren am gemittelten 11m-Messpunkt

10

20

30

40

50

60

70

80

90

2

3,1

5 5 8

12

,5 20

31

,5 50

80

12

5

20

0

31

5

Sch

win

gs

ch

ne

lle

[d

B,

ref

v=

5e-

5 m

m/s

]



Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

Zugtyp: NW-Bahn Mittlere Geschw.: 95 km/h Messungen: 24

Messpunkt: MP(11m)_gemittelt Gleis Nr.: 1 Gleisname: Str.1522 - Ri WHV

10

20

30

40

50

60

70

80

90

2

3,1

5 5 8

12

,5 20

31

,5 50

80

12

5

20

0

31

5

Sch

win

gs

ch

ne

lle

[d

B,

ref

v=

5e-

5 m

m/s

]



Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte


Messpunkt: MP(11m)_gemittelt Gleis Nr.: 1 Gleisname: Str.1522 - Ri WHV

10

20

30

40

50

60

70

80

90

2

3,1

5 5 8

12

,5 20

31

,5 50

80

12

5

20

0

31

5

Sch

win

gs

ch

ne

lle

[d

B,

ref

v=

5e-

5 m

m/s

]



Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

Zugtyp: NW-Bahn Mittlere Geschw.: 93 km/h Messungen: 25

Messpunkt: MP(11m)_gemittelt Gleis Nr.: 2 Gleisname: Str.1522 - Ri OLD

10

20

30

40

50

60

70

80

90

2

3,1

5 5 8

12

,5 20

31

,5 50

80

12

5

20

0

31

5

Sch

win

gs

ch

ne

lle

[d

B,

ref

v=

5e-

5 m

m/s

]



Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte


Messpunkt: MP(11m)_gemittelt Gleis Nr.: 2 Gleisname: Str.1522 - Ri OLD


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8 Anhang: Dokumentation der Gebäudemessungen

DetlevKnauer

Textfeld



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8.6 MO110:

8.6.1 Messdokumentation

Datum:

21.08.2015

Anschrift:

26121 Oldenburg

Messpersonal:

CVR / TSP

Wetter & Temperatur:

sonnig 20°C

Ansprechpartner

Termin Aufbau Fr. 21.08.2015, 13:00Uhr

Termin Abbau Di. 25.08.2015, 10:00Uhr

Angaben zum Gebäude

Baujahr

Gebäudenutzung Wohnhaus

Bauart (Hauskonstruktion) Massiv

Geschossdecke über …. KG Betondecke X Kappendecke

EG Betondecke X Holzbalkendecke

OG Betondecke X Holzbalkendecke

DG Flachdach X Holz-/Schrägdach

Abstand zum nächstgelegenen

Gleis

12,5 m

Gleis Eben X Damm Einschnitt

Geländeverlauf X Eben Abfallend ansteigend

Höhe Schallschutzwand keine Schallschutzwand


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Messanlage

Verwendete Messgeräte

Panasonic CF74 + Verstärker Dauermessanlage 9 Dauermessanlage 15

Laptop IBM + Verstärker Dauermessanlage 10 X Dauermessanlage 16

Dauermessanlage 5 Dauermessanlage 11 Dauermessanlage 17

Dauermessanlage 7 Dauermessanlage 12

X Dauermessanlage 8 Dauermessanlage 13

Messpunkte

Kanal Messpunkt-

bezeichnung Lage Untergrund

Sensor-

Nr.

Kabel-

Nr.

Messbereich

+/- [mm/s]

Trigger

[mm/s]

1 MP1-z Am Fundament,

Kellerfenster der

Außenmauer, EG

Mauerputz G51 -

10 -

2 MP1-x 10 -

3 MP1-y 10 -

4 MP2-z Therapieraum, EG Teppich G24 - 10 -

5 MP3-z Wohnzimmer, 1.OG Teppich G95 24 10 -

6 MP4-z Arbeitszimmer,

1.OG Teppich G27 9 10

-

7 MP5-z Wohnzimmer, 2.OG Dielen G23 23 347 -

8 MP6-z Außen Erdspieß G92 26 347 0,1

MP1: Kellerfenster G51 MP2: Besprechungsraum, EG G24


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.

MP3: Wohnzimmer, 1.OG G95 MP4: Arbeitszimmer, 1.OG G27

MP5: Wohnzimmer, 2.OG G23 MP6: Außen G92

Querschnitt:

Straße

MP3 z

MP2 z

5m

MP1 z,x,y

MP5 z

MP6 z

MP4 z


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Skizze:

MP6

12m

y

MP2

MP4

MP3 MP5


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8.6.2 KBFmax-Werte

Auflistung der KBFmax-Werte je Zugvorbeifahrt und zugehörige Geschwindigkeit:

Datum Uhrzeit # Zugtyp Richtung Gebäude: MO110

[jjjj-mm-dd] [hh-mm-ss] des Zeitschriebs Ri WHV(Gl.1) / Kanal 1 Kanal 2 Kanal 3 Kanal 4 Kanal 5 Kanal 6 Kanal 7 Geschwindigkeit

Ri OLD(Gl.2) [km/h]

2015-08-21 15-41-09 0025 GZ 2 0,096009 0,082592 0,087578 0,164 0,20197 0,14393 0,28669 66

2015-08-21 16-52-36 0039 GZ 2 0,058125 0,066574 0,043682 0,13095 0,16525 0,096896 0,23318 58

2015-08-21 18-49-42 0069 NWB 2 0,05496 0,036538 0,049493 0,09927 0,14763 0,10287 0,16603 103

2015-08-21 19-22-10 0078 NWB 2 0,050149 0,03639 0,045401 0,11623 0,14035 0,076505 0,19318 94

2015-08-21 20-22-19 0089 NWB 2 0,035399 0,022515 0,032963 0,081523 0,10902 0,060471 0,11723 88

2015-08-21 21-40-23 0101 NWB 1 0,028961 0,017244 0,029675 0,071188 0,06186 0,068745 0,093622 98

2015-08-21 23-50-34 0116 NWB 2 0,044939 0,035591 0,052382 0,11441 0,16989 0,076929 0,17931 101

2015-08-22 05-21-30 0144 NWB 2 0,049406 0,030006 0,04756 0,096564 0,11093 0,086019 0,20324 98

2015-08-22 05-38-19 0146 NWB 1 0,027394 0,022635 0,034999 0,06709 0,073294 0,080622 0,09835 88

2015-08-22 08-22-00 0155 NWB 2 0,049043 0,029664 0,048243 0,10333 0,15527 0,089107 0,19292 104

2015-08-22 09-21-14 0163 NWB 2 0,050111 0,040851 0,050685 0,11222 0,15627 0,10715 0,23386 98

2015-08-22 09-37-52 0167 NWB 1 0,026153 0,018816 0,035008 0,080457 0,10195 0,073392 0,13827 95

2015-08-22 10-38-13 0179 NWB 1 0,033983 0,023108 0,042494 0,083832 0,07565 0,073949 0,11055 95

2015-08-22 10-51-10 0180 NWB 2 0,060528 0,040443 0,04666 0,13041 0,23367 0,095522 0,17159 101

2015-08-22 11-22-39 0188 NWB 2 0,03887 0,024996 0,035218 0,079248 0,16237 0,067866 0,17255 94

2015-08-22 12-21-53 0201 NWB 2 0,04406 0,037329 0,044712 0,12018 0,14778 0,076699 0,13641 92

2015-08-22 15-01-55 0242 GZ 1 0,083881 0,04499 0,093173 0,14489 0,16164 0,16397 0,25219 72

2015-08-22 15-37-53 0250 NWB 1 0,025517 0,019664 0,031821 0,070785 0,071821 0,065348 0,088825 98

2015-08-22 16-21-48 0260 NWB 2 0,04217 0,02472 0,038566 0,098392 0,099712 0,083496 0,1434 98

2015-08-22 18-38-09 0288 NWB 1 0,024527 0,022642 0,033486 0,077256 0,082963 0,084633 0,09892 93

2015-08-22 23-38-00 0332 NWB 1 0,027145 0,024675 0,057718 0,076375 0,077059 0,057604 0,1106 100

2015-08-22 23-50-25 0333 NWB 2 0,037114 0,024369 0,035635 0,09159 0,11535 0,065479 0,15768 97

2015-08-23 07-21-13 0354 NWB 2 0,039452 0,025716 0,043549 0,090172 0,14027 0,073987 0,15928 97

2015-08-23 07-37-17 0356 NWB 1 0,033525 0,023904 0,04997 0,075161 0,079393 0,065919 0,099127 99

2015-08-23 08-22-46 0358 NWB 2 0,060335 0,031101 0,045243 0,09839 0,18172 0,10633 0,19794 94

2015-08-23 09-22-20 0362 NWB 2 0,040052 0,023254 0,039927 0,074586 0,16241 0,06773 0,13609 90

2015-08-23 09-38-08 0364 NWB 1 0,027468 0,019729 0,034462 0,072255 0,088268 0,073781 0,13305 95

2015-08-23 10-21-40 0367 NWB 2 0,047648 0,039911 0,052111 0,11884 0,18624 0,078472 0,17986 96

2015-08-23 10-50-26 0371 NWB 2 0,047631 0,037048 0,048621 0,11153 0,18373 0,07351 0,17864 101

2015-08-23 11-22-09 0375 NWB 2 0,063114 0,049125 0,062021 0,12595 0,20921 0,088695 0,22993 99

2015-08-23 11-37-36 0377 NWB 1 0,029583 0,026526 0,049798 0,068899 0,078622 0,068306 0,10166 95

2015-08-23 12-21-09 0379 NWB 2 0,042744 0,024099 0,040138 0,08005 0,16951 0,066592 0,15428 96

2015-08-23 12-41-01 0384 NWB 1 0,034867 0,019553 0,042628 0,079577 0,073685 0,072862 0,11314 91

2015-08-23 13-21-18 0388 NWB 2 0,05366 0,031937 0,046928 0,10036 0,15565 0,091331 0,18395 103

2015-08-23 13-38-35 0391 NWB 1 0,033313 0,020722 0,035557 0,08445 0,11093 0,065824 0,12774 95

2015-08-23 16-22-22 0408 NWB 2 0,039797 0,030882 0,043448 0,10839 0,14433 0,08779 0,16665 105

2015-08-23 16-37-35 0411 NWB 1 0,026698 0,022883 0,036832 0,063645 0,07501 0,064382 0,085186 102

2015-08-23 17-27-05 0418 NWB 2 0,065442 0,052715 0,06633 0,12533 0,17503 0,11011 0,21285 101

2015-08-23 18-51-53 0437 NWB 2 0,03457 0,018276 0,027726 0,094914 0,12304 0,065859 0,23136 86

2015-08-23 20-25-45 0451 NWB 2 0,066246 0,042031 0,056448 0,10688 0,15381 0,096911 0,19792 101

2015-08-23 20-38-37 0454 NWB 1 0,032525 0,023868 0,043289 0,072936 0,087619 0,066685 0,10087 99

2015-08-23 21-08-01 0459 NWB 1 0,027847 0,019158 0,03401 0,084488 0,07472 0,078371 0,1134 91

2015-08-23 21-22-07 0460 NWB 2 0,036668 0,024857 0,031454 0,093493 0,095883 0,066366 0,14181 86

2015-08-23 21-37-53 0462 NWB 1 0,031991 0,019954 0,032842 0,081647 0,067873 0,083843 0,11849 93

2015-08-23 22-21-35 0470 NWB 2 0,039701 0,024449 0,041919 0,089126 0,16172 0,063966 0,14309 94

2015-08-23 22-37-24 0471 NWB 1 0,031324 0,022932 0,045218 0,073594 0,10024 0,071259 0,13449 101

2015-08-23 23-37-30 0473 NWB 1 0,033284 0,024046 0,043896 0,074622 0,12915 0,065089 0,12324 95

2015-08-23 23-49-57 0474 NWB 2 0,047978 0,027472 0,045319 0,11068 0,14424 0,08804 0,14987 98

2015-08-24 00-58-06 0479 0,12132 0,069642 0,043373 0,12034 0,2077 0,13075 0,207

2015-08-24 05-21-52 0482 NWB 2 0,046423 0,031724 0,0571 0,11422 0,15176 0,088223 0,23219 95

2015-08-24 05-37-59 0483 NWB 1 0,024169 0,010924 0,028817 0,055871 0,043323 0,043631 0,085905 95

2015-08-24 06-21-29 0487 NWB 2 0,030385 0,021536 0,03187 0,091825 0,11213 0,063647 0,14845 98

2015-08-24 06-43-00 0492 GZ 1 0,063949 0,035805 0,045514 0,10997 0,13936 0,13498 0,22105 63

2015-08-24 06-49-45 0497 NWB 2 0,049253 0,035102 0,050635 0,10481 0,17392 0,079318 0,17586 101

2015-08-24 07-21-07 0512 GZ 1 0,048669 0,034308 0,0398 0,102 0,14072 0,10518 0,18097 59

2015-08-24 07-38-04 0521 NWB 1 0,031588 0,022759 0,043087 0,067482 0,077314 0,07111 0,11061 97

2015-08-24 07-50-40 0526 NWB 2 0,029092 0,023903 0,047892 0,084801 0,11882 0,054692 0,10604 96

2015-08-24 08-37-36 0548 NWB 1 0,036981 0,023295 0,044151 0,069095 0,094714 0,073713 0,11412 100

2015-08-24 09-07-40 0555 NWB 1 0,034059 0,022282 0,045853 0,071823 0,081143 0,063291 0,10204 100

2015-08-24 09-21-50 0557 NWB 2 0,048939 0,038914 0,056335 0,11597 0,19654 0,072791 0,16095 101

2015-08-24 10-22-02 0573 NWB 2 0,083086 0,044374 0,061314 0,098517 0,16455 0,085861 0,19891 96

2015-08-24 10-49-56 0590 NWB 2 0,046349 0,036676 0,063888 0,11139 0,16664 0,094453 0,18387 101

2015-08-24 11-22-09 0604 NWB 2 0,049565 0,039783 0,066887 0,10726 0,19041 0,081447 0,18283 96

2015-08-24 12-37-35 0628 NWB 1 0,032281 0,027077 0,043216 0,068103 0,090745 0,068824 0,11269 100

2015-08-24 13-21-26 0641 NWB 2 0,048936 0,038508 0,050222 0,099209 0,13343 0,092931 0,23704 96

2015-08-24 13-38-16 0646 NWB 1 0,03585 0,020847 0,061042 0,090893 0,074139 0,089855 0,14448 94

2015-08-24 13-40-58 0647 GZ 2 0,069712 0,048338 0,05226 0,12243 0,23013 0,10871 0,26646 78

2015-08-24 14-25-52 0662 NWB 2 0,054657 0,037647 0,056219 0,089127 0,15867 0,08591 0,19037 102

2015-08-24 14-40-19 0666 NWB 1 0,03416 0,025214 0,036113 0,078819 0,078092 0,078644 0,098808 95

2015-08-24 15-22-26 0683 NWB 2 0,040748 0,027697 0,038299 0,10963 0,11276 0,07704 0,13206 95

2015-08-24 16-22-43 0708 NWB 2 0,036534 0,02404 0,034311 0,089796 0,17146 0,064909 0,19369 86

2015-08-24 16-37-19 0714 GZ 2 0,13399 0,10026 0,073554 0,20256 0,25124 0,21459 0,44359 58

2015-08-24 17-21-40 0731 NWB 2 0,058805 0,032939 0,050255 0,11984 0,16545 0,12148 0,19957 96

2015-08-24 17-37-59 0736 NWB 1 0,041461 0,019017 0,036083 0,082332 0,08296 0,066704 0,14478 100

2015-08-24 18-37-56 0753 NWB 1 0,033241 0,023889 0,051087 0,09546 0,14585 0,072505 0,15536 91

2015-08-24 19-37-33 0764 NWB 1 0,036815 0,022615 0,048401 0,082916 0,091985 0,099749 0,12778 100

2015-08-24 20-21-27 0773 NWB 2 0,046848 0,027133 0,037264 0,10658 0,11598 0,10771 0,15106 101

2015-08-24 20-37-36 0777 NWB 1 0,027701 0,020776 0,035951 0,077604 0,074196 0,073129 0,089269 93

2015-08-24 21-07-44 0783 NWB 1 0,029272 0,02122 0,045429 0,069958 0,083322 0,071005 0,089655 101

2015-08-24 21-21-13 0785 NWB 2 0,054975 0,034748 0,063781 0,097062 0,16961 0,092134 0,283 98

2015-08-24 22-21-54 0790 NWB 2 0,045668 0,034039 0,054473 0,11002 0,1758 0,073661 0,14274 97

2015-08-24 23-37-56 0796 NWB 1 0,034605 0,026228 0,066839 0,078221 0,079553 0,079852 0,10507 104

2015-08-24 23-49-44 0798 NWB 2 0,035001 0,020196 0,038627 0,090843 0,13453 0,062771 0,15103 97

KBFmax

[-]


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



10

-10

14

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1 A

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HV

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1 E

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ütt

eru

ng

sgu

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ten

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ev-B

.do

cx

Anmerkung: Die hier aufgelisteten KBFmax-Werte sind gem. DIN4150-2 direkt aus dem Zeitsignal ermittelt („Rohdaten“). Für

die Erschütterungsprognose werden jedoch die KB-Werte aus dem spektralen Verfahren gem. Abschnitt 2.5 zugrunde ge-

legt und gem. Abschnitt 2.4 auf die zulässige Streckengeschwindigkeit hochgerechnet.

Weitere gebäudespezifische Anmerkungen zur Prognose-Berechnung:

• MP1 ist im EG nicht maßgebend, da die Erschütterungspegel kleiner als beim MP2 sind. Des-

halb werden im Textteil nur die Prognosewerte für MP2 ausgewiesen.

Datum Uhrzeit # Zugtyp Richtung Gebäude: MO110

[jjjj-mm-dd] [hh-mm-ss] des Zeitschriebs Ri WHV(Gl.1) / Kanal 1 Kanal 2 Kanal 3 Kanal 4 Kanal 5 Kanal 6 Kanal 7 Geschwindigkeit

Ri OLD(Gl.2) [km/h]

2015-08-25 03-52-46 0810 0,086485 0,087252 0,038706 0,09957 0,15443 0,099252 0,13095

2015-08-25 04-16-54 0813 GZ 1 0,12963 0,094694 0,088725 0,14386 0,19551 0,16138 0,29877 51

2015-08-25 05-23-27 0815 NWB 2 0,029129 0,020191 0,03034 0,10138 0,080465 0,061943 0,10366 76

2015-08-25 05-40-27 0818 NWB 1 0,037831 0,019988 0,043901 0,16342 0,092001 0,097789 0,14304 95

2015-08-25 07-36-55 0838 NWB 1 0,039408 0,028339 0,056937 0,082462 0,1014 0,073745 0,12362 102

KBFmax

[-]


Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



10

-10

14

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1 A

BS O

LD-W

HV

PFA

1 E

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eru

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.do

cx

8.6.3 Terzschnellspektren aller Messpunkte je Zuggattung und Gleis

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B,

ref

v=5

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/s]



Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

Zugtyp: NW-Bahn Mittlere Geschw.: 97 km /h Messungen: 6


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B,

ref

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Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

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e [

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, re

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=5

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Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte


Messpunkt: MP1-z Gleis Nr.: 2 Gleisname: Str.1522 - Ri OLD

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e [

dB

, re

f v

=5

e-5

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Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

DELTA-Spektrum




Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



10

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1 A

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Mittelwert (rms)

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B,

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Mittelwert (rms)

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Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte


Messpunkt: MP2-z Gleis N r.: 2 Gleisname: Str.1522 - Ri OLD

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B,

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Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

DELTA-Spektrum




Bericht-Nr.: 10-10144-04-D1



10

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1 A

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Mittelwert (rms)

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Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte

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ref

v=5

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/s]



Mittelwert (rms)

Max-Werte

Min-Werte



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Erschütterungsgutachten Bereich Oldenburg - Rastede … · 2020. 7. 23. · Dateiname 10-10144-04-D1 ABS OLD-WHV PFA1 Erschütterungsgutachten_Rev-C.docx Bearbeitungsstand in Bearbeitung