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Oktober 98AUSGABE 10
Im HLKBRIEF wird über die Aktivitäten des Lehrstuhls für Heiz-
und Raumlufttechnik am IKEder Universität Stuttgart (IKE LHR), der
Forschungsgesellschaft Heizung Lüftung KlimatechnikStuttgart mbH
(FG HLK) und des Vereins der Förderer der Forschung im
BereichHeizung Lüftung Klimatechnik Stuttgart e.V. berichtet.
INTESOL - Gebäudesimulation per Knopfdruck
_________________________ 2
Neue Heizkörpernorm - fehlerhafte Heizkostenabrechnung?
__________ 4
Vom Wärmeschutz zur Energieeinsparung -Grundsatzuntersuchung
NOVA zur ESV 2000___________________________ 6
Entwicklung von Einrichtungen zur Arbeitsplatzluftreinhaltungbei
Stoffemissionen ohne Eigenbewegung ______________________________
8
Ergebnisse des ForschungsvorhabensNiedrigenergiehaus Mannheim
(NEHAMA)_____________________________10
Studien und Diplomarbeiten 1997/98
_________________________________12
Wärmeübergang an
Kühldecken_______________________________________13
MEDUSA - Minimierung des Energiebedarfs von Gebäudendurch
Simulation von Heizanlagen
_____________________________________14
MOSES - Optimierung der Regelung einer Heizungsanlage miteinem
kalibrierten Anlagen und Gebäudesimulatiopnsmodell ________16
Personalia
______________________________________________________________17
Emulation als Werkzeug für die Abnahme von DDC-Geräten
__________18
Prüfstelle HLK akkreditiert !
____________________________________________19
Prüfstand für Wohnungslüftungsgeräte in Betrieb genommen
________20
Impressum
______________________________________________________________20
INHALT
Meine Damen und Herren,
alle Editorials der vorausgehendenneun Ausgaben unseres
HLK-Briefeswaren vom Vergnügen über dieMitteilung unserer
erfolgreichenArbeiten getragen. Diesmal fehlt derSchwung. Wir haben
am Montag,dem 19. Oktober 1998 unserenlieben Freund und Kollegen
WalterDittes in Mühlacker zu Grabegetragen.Der Übergang zur
Tagesarbeit fälltschwer. Die Mitarbeiterzahl ist weiterauf 43
angestiegen. Dieser Brief zeigtnur einen Ausschnitt aus
unserenAktivitäten im letzten Jahr. Nicht da-bei sind vier
Dissertationen, die zurBeurteilung anstehen, darunter auchdie von
Walter Dittes: „Methoden zurDarstellung der Luftströmung in
Fabrik-hallen und Regeln für eine optimierteLüftung“. Die drei
anderen Kandi-daten sind Michael Bauer, MarkusTritschler und
Christoph Kochendörfer.Aus dem von Walter Dittes
geführtenForschungsbereich Raumvorgängestammen die Aufsätze zu
LURAP(Luftreinhaltung am Arbeitsplatz) und„Wärmeübergang an
Kühldecken“.Bei letzterem wird die Grundlagegelegt für die
Bestimmung desAufwands bei der Nutzenübergabemit Kühldecken. Die
Aufwandszahlenfür die Nutzenübergabe bei derHeizung liegen mit der
Dissertationvon Bauer weitgehend vor. In diesenThemenbereich gehört
auch der Bei-trag zu MEDUSA. Nutzenübergabeist der erste
Schwerpunkt imForschungsbereich Systeme. Denzweiten Schwerpunkt
bilden„Methoden zur Anlagenplanung“.Hierzu gehört der Beitrag
INTESOL.Zum dritten Schwerpunkt „Computer-gestützte
Betriebsüberwachung“ ge-hört der Aufsatz „Neue Schnittstelle“
aus dem Forschungsvorhaben ETA-BEMS. Zum vierten Schwerpunkt
„Be-wertung und Sanierung von Anla-gen“ zählt MOSES. Die
Bewertungder in vorhergehenden Briefen imKonzept vorgestellten
Anlage im Vor-haben NEHAMA ist in diesem Heftzu finden. Die aus
allen vierSchwerpunkten des Forschungsbe-reichs Systeme stammenden
Erkennt-nisse sind in die Studie NOWA zurneuen
Energiesparverordnung einge-flossen. Unser neben Komponentenviertes
Forschungsgebiet Messen undErfassen ist in diesem HLK-Brief
miteinem Beitrag zur Heizkosten-verteilung vertreten.
Am Schluß noch eine Bemerkung zumeinem immer noch nicht
abgeschlos-senen Nachfolgeverfahren: Der vonden Professoren
offenbar als geringvermutete Abstand zu den Götterndrückt sich
mindestens auch durchdas langsame Mahlen ihrer Mühlenaus.
Vielleicht erfahren wir etwas biszur Mitgliederversammlung.
Mit herzlichen Grüßen
Prof. Dr.-Ing. H. Bach
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Planung und Bau moderner, solar-optimierter Gebäude erfordern
einefrühe, gewerkeübergreifende Zusam-menarbeit, um die
Wechselwirkungenzwischen Klima, Gebäude, Nutzungund Anlagentechnik
richtig abzustim-men. Die dadurch notwendige ver-stärkte
Kooperation der am Bau Betei-ligten führt zu anderen und
intensive-ren Verknüpfungs- und Berührungspunk-ten im Planungs- und
Bauprozeß. ImForschungsprojekt INTESOL /1/wer-den daher Werkzeuge
entwickelt, mitdenen diese neuen Planungsstrukturenmethodisch
unterstützt und die Schwie-rigkeiten bei der integralen
Planungüberwunden werden. Entscheidend fürdie Entwicklung
derartiger Werkzeu-ge ist, daß alle am Bau Beteiligten
ihreInteressen und Ideen für die Konzeptionund Gestaltung der
Werkzeuge miteinbringen. Nur so werden die entwik-kelten Werkzeuge
auch von den späte-ren Nutzern akzeptiert und eingesetzt.
Das Forschungsvorhaben INTESOL istals interdisziplinäres
Verbundprojektaus Architekten, Planern, Wissenschaft-lern und
ausführenden Firmen zusam-mengesetzt. Das Institut für
industrielleBauplanung der Universität Karlsruhe(ifib) vertritt die
Belange der Architek-tur und ist für den Aufbau der
Planungs-plattform, einer rechnergestütztenPlanungsumgebung
verantwortlich.Dieser Planungsplattform liegt einPlanungsmodell zu
Grunde, in demKooperationsstrukturen vorgegeben
und Kommunikationswege aufgezeigtwerden.Ebert Ingenieure (EB)
haben, als Planervon Anlagen der technischen Gebäude-ausrüstung,
ihren Aufgabenschwer-punkt in der Verfügbarmachung
vonPlanungswissen. Durch die Analyseabgeschlossener
Planungsvorhabenfließt explizites Planungswissen in dieÜberlegungen
bezüglich dieses allge-meinen Planungsmodells ein. Zu-sammen mit
dem ifib und den anderenProjektpartnern arbeiten sie an
derTransparenz des Planungsprozesses.Hierfür werden eine Vielzahl
vondurchgeführten Planungsobjekten hin-
sichtlich Entscheidungswegen undVerknüpfungsstrukturen
durchleuchtet,aufgearbeitet und in einem Planungs-handbuch
dokumentiert.
Das Arbeitsprogramm des IKEs be-inhaltet neue Planungswerkzeuge
undMethoden für das kooperative Arbei-ten zu entwickeln, mit dem
Gesamt-ziel, die Planung und Ausführung vonsolaroptimierten
Gebäuden zu unter-stützen. Hierbei konzentrieren sich dieArbeiten
auf prototypische Software-Lösungen zur Unterstützung der
be-darfsorientierten Planung von heiz- undraumlufttechnischen
Anlagen.
Das Vorplanungswerkzeug „Predesign-Tool” ist ein Programm zur
Ermittlungdes am besten geeigneten Heizsystemsauf der Basis einer
Bewertungsmethodenach /2/. Die Bewertungsmethodebeinhaltet einen
Kriterienbaum mit Ziel-kriterien, ein Zielsystem und
einBewertungsmodell. Der Nutzer gewich-tet die Kriterien Komfort,
Investitionen,Wirtschaftlichkeit und Ökologie in ei-
INTESOL-Gebäudesimulationper KnopfdruckMichael Bauer, Raphael
Haller
Herkömmliche Planungsstrukturen im Bauwesen basieren auf einer
se-quentiellen Vorgehensweise aller am Planungsprozess Beteiligten.
DerBegriff „Kooperation“ wird hierbei als Austausch von Ergebnissen
mißver-standen. Eine gemeinsame Entwicklung und Definition von
Anforderungenan das Planungsergebnis als Grundlage der
Zusammenarbeit findethierbei üblicherweise nicht statt. Daraus
resultiert eine sehr beschränkteSicht und Einflußnahme der
einzelnen Akteure auf die Gesamtentwicklungdes Projektes. Dies
führt häufig, insbesondere in den ergebnisbestimmendenfrühen
Planungsphasen, zu schwerwiegenden Fehlentscheidungen.
Strukturvorgaben
Struktur-vorgaben Fälle
Aufbereitung
Analyse
Grundlagenvermittlung
projektspez. Leitf.
Planungs Modell
Planungs Plattform Werkzeuge
Planungs Handb.verweist auf
Bestandteil von
Bestandteilvon
Bestandteil von
Stru
ktur
vorg
aben
Bild 1: Grundstruktur INTESOL
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nem Dialog entsprechend seinen An-forderungen an das Heizsystem.
ZurBewertung stehen WW-Radiatoren-heizsystem,
WW-Fußbodenheiz-system, Warmluftheizsystem, elektri-sche
Direktheizgeräte, sowie Elektro-Speicherheizgeräte zur Verfügung.
DasErgebnis wird durch eine Rangfolgeder Heizsysteme
ausgegeben.
Optima ist ein Kopplungsprogramm,mit dem CAD-Daten eingelesen
wer-den können, entsprechend der jeweili-gen Fragestellung eine
Zonierungdurchgeführt werden kann und auto-matisch
Gebäudeeingabe-Files für dasSimulationsprogramm TRNSYS
erstelltwerden können. Damit entfällt das zeit-raubende, mehrfache
Herausmessenvon Geometriedaten aus dem Plan,Fehlerquellen werden
minimiert, derEinsatz von Gebäudesimulation wirdeffektiver und kann
dadurch wirtschaft-lich in der Vorplanungsphase einge-setzt werden.
Als Schnittstelle zwischendem CAD-System und Optima wirddas in der
VDI 6021 „Datenaustauschfür die thermische Lastberechnung
vonGebäuden” /3/ festgelegte Schnitt-stellen-Protokoll verwendet.
Blatt 1 die-ser Richtlinie legt die Regeln für denDatenaustausch
zwischen CAD-Zeich-nungen und Berechnungsprogrammender Heiz- und
Raumlufttechnik fest. Das
Literatur:
/1/ INTESOL, Integrale Planungsolaroptimierter Gebäude.BMBF
Förderkennzeichen 0329132E.Zwischenbericht 1997, Universität
Stuttgart,IKE 7- EB -12, April 1998.
/2/ Eisenmann G.: Entwicklung einerallgemeinen Bewertungsmethode
für Heiz-und Trinkwassererwärmungssysteme amBeispiel einer Wohnung
in einem Mehr-familienhaus. Universität Stuttgart, IKE.Dissertation
1997. ISBN 3-9805218-1-8.
/3/ VDI 6021 Blatt 1: Datenaustauschfür die thermische
Lastberechnung vonGebäuden. VDI-Verlag, Düsseldorf, Entwurf,Januar
1998.
/4/ Industry Foundation Classes – Release1.5, IFC Object Model
for AEC Projects.International Alliance for
Interoperability,1997.
der Schnittstelle zugrunde liegende Ge-bäudemodell beschreibt
die Gebäude-elemente, ihre Eigenschaften sowie dieBeziehungen
zwischen den Bauteilen.Im Rahmen des IAI-Projekts Building-Service
4 (BS-4) - HVAC LoadsCalculation /4/ wird ein internationa-ler
Standard in Anlehnung an die VDI6021 beschrieben. Das Projekt
wirdvon der deutschsprachigen Gruppeder IAI geleitet und stellt
sicher, daßdie Ergebnisse der VDI 6021 in IFC(International
Foundation Classes) ein-fließen. Damit basiert Optima auf ei-ner
international anerkannten Schnitt-stelle, welche über alle am Markt
be-findlichen CAD-Systeme bedient wer-den kann.
Weiteres Ziel von INTESOL und der-zeit Arbeitsschwerpunkt am IKE
ist es,für das fortgeschrittene Planungs-stadium Werkzeuge und
Hilfsmittel be-reitzustellen, die die Auswahl und Op-timierung der
heiz- und raumluft-technischen Anlagen ermöglichen. Diessoll durch
die gekoppelte Gebäude-und Anlagensimulation erreicht wer-den.
Ähnlich dem Datenaustausch zwi-schen Architektur-CAD und
Gebäude-simulation werden Grundlagen erar-beitet, die das
automatische Erstellenvon Eingabedateien für die Anlagensi-mulation
ermöglichen. Es wird davon
Bild 2: Datenaustausch CAD-System – Gebäude- und
Anlagensimulation
ausgegangen, daß der Fachplaner dieAnlage bereits mit einem
CAD-Toolkonstruiert und ausgelegt hat. Die so-mit vorhandenen Daten
können dannüber zukünftige Schnittstellen, z.B.durch VDI 6027 Blatt
2 bzw. IAI BS 7,und über ein Kopplungsprogramm (Op-tima2) genutzt
werden, um das ent-sprechende Simulationsmodell zu er-stellen
(siehe Bild 2).
CAD
TRNSYS
Database
IFC Model
VDI 6021 Bl.1BS - 4
Input File for thePreprocessorBID TYPE 56
Input File for theTRNSYS
Simulation
Read
OPTIMA 2
Simulation Result
OPTIMA 1
GeneratePlant Model
Read
GenerateBuilding Model
VDI 6021 Bl.2BS - 7
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Heizkostenverteiler erfassen Meßgrö-ßen, die für die Wärmeabgabe
einerHeizfläche charakteristisch sind (z.B.die mittlere
Oberflächentemperatur)und erzeugen daraus eine Anzeige.Diese
Anzeige muß mit sogenanntenBewertungsfaktoren gewichtet
werden,damit sie ein Maß für die abgegebeneWärmemenge ist. Wenn man
zweiHeizflächen gleichen Typs aber unter-schiedlicher Normleistung
unter glei-chen Randbedingungen betreibt, dannwird sich die
abgegebene Wärme imVerhältnis der Normleistungen unter-scheiden.
Die an den Heizkörpernbefestigten Heizkostenverteiler werdenaber
wegen der gleichen örtlichen Tem-peratur die gleiche Anzeige
haben.Die Verbrauchswerte müssen sich imgleichen Verhältnis wie die
Wärmeab-gaben unterscheiden. Folglich sind dieAnzeigewerte mit den
Normleistungenzu gewichten. Der wichtigste von ins-gesamt drei
Bewertungsfaktoren ist derFaktor KQ für die Wärmeleistung des
Heizkörpers; er muß grundsätzlichimmer berücksichtigt werden.
Fehlerbeim Bewertungsfaktor KQ können da-her zu großen
Ungenauigkeiten beider Heizkostenabrechnung führen.
Bislang war die Ermittlung des Bewer-tungsfaktors KQ
vergleichsweise ein-fach. Nach der Identifikation des je-weils
eingebauten Heizkörpers wirdaus den Herstellerunterlagen oder
denDIN-Registerblättern die Normleistungdes Heizkörpers entnommen
und aufeine Grundleistung bezogen. Wennkeine Leistungsangaben zu
den mon-tierten Heizkörpern verfügbar sind,wird in diesen wenigen
Einzelfällendie Normwärmeleistung bei einer Prüf-stelle
gemessen.
Nach den Normen für Heizkosten-verteiler DIN EN 834
(elektronischeHeizkostenverteiler) und DIN EN
835(Heizkostenverteiler nach dem Verduns-tungsprinzip) muß die
Normwärme-
Bauart Typ Strahlungsanteil Faktor fENFlachheizkörper einreihig
ohne Konvektor P 0,50 - 7,0
Flachheizkörper zweireihig ohne Konvektor PP
Flachheizkörper einreihig mit 1 Konvektor PK
Flachheizkörper dreireihig mit 3 Konvektoren PKKPKP 0,10 -
4,0
Rundrohrheizkörper quer (Bad-HK) reitend angeschl. 0,25 - 0,27
+2,8
Flachrohrheizkörper vertikal (hochkant aufgeschw.) 0,25 - 0,30
-7,3
0,35 - 5,9
leistung eines Heizkörpers bei einerÜbertemperatur von 60 K (
90°C/70°C/20°C ) ermittelt und zur Berech-nung des
Bewertungsfaktors KQ heran-gezogen werden. Die
Referenzluft-temperatur muß in einem Abstand von1,5 Metern vor der
Heizfläche gemes-sen werden. Diese Randbedingungenentsprechen den
Vorgaben der altenHeizkörpernorm DIN 4703/04. D.h.die Basis zur
Bestimmung der Heizkör-per-Normwärmeleistung und zur Be-wertung der
Heizkörperleistung warenbislang einheitlich. Soweit zum
Statusquo.
Mit der Einführung der DIN EN 442wird die Normleistung der
Heizkörperbei der neuen Übertemperatur 50 K( 75°C/65°C/20°C )
gemessen. DieNormen DIN EN 834 und 835 fordernallerdings: „Wurde
die Normleistungdes Heizkörpers unter anderenTemperaturbedingungen
ermittelt, soist diese auf die vorgenannten Bedin-gungen1
umzurechnen“. Auf den er-sten Blick scheint diese Forderung
durcheine einfache Umrechnung auf dieTemperaturen 90°C/70°C/20°C
er-füllt.
Wurde in Deutschland nach DIN 4704in offenen Prüfkabinen
gemessen, wirdnach DIN EN 442 die Wärmeleistungin einer
geschlossenen Prüfkabine er-mittelt. Zum anderen wird die
Referenz-lufttemperatur nach DIN 4703/04 in1,5 m Abstand von der
Heizfläche undnach DIN EN 442 nun in 2,0 m Ab-stand gemessen. Mit
diesen neu ge-normten Randbedingungen sind dieNormleistungen nach
DIN und EN fürdie meisten Heizkörperbauarten nichtmehr
vergleichbar, d.h. diese sind nicht
Neue Heizkörpernorm -fehlerhafteHeizkostenabrechnung ?
Christian Haupt, Markus Tritschler
Mit der Einführung der neuen europäischen Heizkörpernorm DIN EN
442„Radiatoren und Konvektoren” gelten gegenüber den bisherigen
NormenDIN 4703 und DIN 4704 geänderte Randbedingungen bei der
Prüfungder Normwärmeleistung von Heizkörpern. Dies wirkt sich auf
die Bewer-tung und damit auf die Genauigkeit der
Heizkostenabrechnung aus.Dieser Beitrag beschreibt wie diese neuen
Randbedingungen bei derHeizkostenabrechnung fachlich richtig
berücksichtigt werden.
Tabelle 1: Auszug aus den Korrekturfaktoren fEN für Deutschland
für die Umrechnung von Wärmeleistungennach DIN 4704-1 auf Werte
nach DIN EN 442-2
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ohne weiteres mit den Übertempe-raturen umrechenbar. Alleine die
Unter-flurkonvektoren (mit und ohne Geblä-se) bilden hier eine
Ausnahme, diezukünftig noch nach der in Überarbei-tung befindlichen
DIN 4704 im offe-nen Prüfstand gemessen werden.Um die Unterschiede
bei den Wärme-leistungen zwischen “alter” und “neu-er” Prüfmethode
für verschiedeneHeizkörpertypen zu kompensieren,wurden
bauartspezifisch sogenannteUmrechnungsfaktoren fEN vom
Spiegel-ausschuß zu CEN TC 130 festgelegt -sie basieren auf
Messungen im jewei-ligen Prüfstand.Mit Ihnen kann man
beispielsweisevon “neuen” Normleistungen auf “alte”Werten
umrechnen:
In Europa werden national unterschied-liche Umrechnungsfaktoren
fEN verwen-det. In Tabelle 1 sind auszugsweiseeinige
Umrechnungsfaktoren fürDeutschland aufgeführt.
Aufgrund der begrenzten Prüfstands-kapazitäten und der großen
Anzahlan Heizkörpern wurde mit der Einfüh-rung der DIN EN 442 der
Großteil derWärmeleistungen umgerechnet. Nachund nach werden nun
die Leistungengemessen; die Meßwerte ersetzen danndie
Rechenwerte.Aus den vorangegangen Ausführun-gen wird deutlich in
welchem Dilemmadie Abrechnungsunternehmen stehen:Der komplette
Bestand an Normwärme-leistungen baut bisher auf Werte nachDIN
4703/04 auf. Nun kommen neueNormleistungswerte - gemessen und/oder
gerechnet - hinzu. Eine wie obenvermutete einfache Umrechnung
derWärmeleistung eines Heizkörpertypsmit den Übertemperaturen führt
imschlimmsten Fall zu einen um 8% feh-lerhaften Bewertungsfaktor
KQ.Prinzipiell stehen nun zwei Um-rechnungsmöglichkeiten zur
Verfü-gung, die im Ablaufplan in den Bildern1 und 2 dargestellt
sind. Da der bishe-rige Datenbestand der Abrechnungs-unternehmen
Normwärmeleistungen
nach DIN 4703/04 enthält, könnenentweder „neue“ Daten nach DIN
EN442 in vergleichbare Daten des „al-ten“ Bestandes umgerechnet
werden(Variante 1 im Ablaufplan) oder derbisherige Bestand wird
komplett invergleichbare Daten nach DIN EN 442umgerechnet (Variante
2). Zu beach-ten ist jedoch, daß bei der zweit-genannten Variante
der Forderung derDIN EN 834 und 835 nicht ganzGenüge getan wird, da
hier für „neue“Heizkörper die Referenzlufttemperaturin einem
Abstand von 2,0 m gemessenwird. Trotz dieses Unterschieds
zurForderung der DIN EN 834 und 835kann nach Variante 2
vorgegangenwerden, da eine einheitliche Basisgeschaffen wird.
1 Nach den Heizkostenverteiler-Normen DIN EN 834 und 835 ist
dieNormwärmeleistung eines Heizkörpers beiden Temperaturen
90°C/70°C/20°C zuermitteln, wobei die Referenzlufttemperaturin
einem Abstand von 1,5 m vor derHeizfläche gemessen werden muß.
Verwendete Formelzeichen:fENΦDINΦHKV
ΦS
Umrechnungs-faktor fEN
auswählen1
Umrechnungs-faktor fEN=0
VARIANTE 1 VARIANTE 2
nein nein
nein
nein
nein
nein
jaja
ja
ja
ja
ja
KQ -Bestandnach
DIN 4703/04
Bestand nachDIN 4703/04
pflegen
Eintrag neuerLeistungswerte
Umrechnung n.Gleichung A o. B
Umrechnung n.Gleichung A
Umrechnung n.Gleichung C
Umrechnung n.Gleichung B
Umrechnung
Eintrag neuerLeistungswerte
Umrechnung n.Gleichung C
Umrechnung n.Gleichung B
bisheriger Datenbestand kann
ohne Änderungbeibehalten werden
Soll Basis fürBestand geändert
werden?
ist Heizkörper ein
Konvektor?
liegt d.Leistungswert
d. Heizkörpers nachDIN EN 442
vor?
liegt d.Leistungswert
d. Heizkörper nachDIN EN 442
vor? wurde derLeistungswert
gerechnet
Umrechnung n.Gleichung A
Daten nachDIN 4703/04übernehmen
DIN4703/04-Wert
beibehalten
ist fürgleichen HeizkörperDIN 4703/04 Wert
bekannt?
Bestand aufDIN EN 442umstellen für
∆t=60K
bisherigen Datenbestand über
Filter m. Gleichung BumrechnenE
INM
ALI
GST
ÄN
DIG
1entsprechend Landesvorgabe
= Umrechnungsfaktor von DIN nach EN= Normwärmeleistung nach DIN
4703/04 (∆t=60K)= Wärmeleistung bei 90oC/70oC/20oC (∆t=60K),
entspr. DIN EN 834 und 835= Normwärmeleistung nach DIN EN 442
(∆t=50K)
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In Vorbereitung befindet sich dieEnergiespar-Verordnung 2000
(ESVO2000), die eine Zusammenfassung undVerschärfung der derzeit
geltendenBestimmungen mit dem Ziel der ratio-nellen
Energieverwendung bei derWärmebereitstellung im Gebäude-bereich zum
Inhalt haben wird. Vordem Hintergrund der zu erwartendenerhöhten
finanziellen Belastungen fürBauherren und Gebäudeeigner stelltsich
die Frage nach der Effektivität derin Betracht kommenden
Energie-sparmaßnahmen. Zwangsläufig ge-winnt damit die
ganzheitliche Betrach-tung von bau- und anlagentechnischenMaßnahmen
an Bedeutung.In Zusammenarbeit mit der TU Dres-den wurde eine
umfangreiche Untersu-chung durchgeführt, die sich mit denFragen
einer weiteren Verschärfungder Anforderungen auseinandersetzt/2/.
Im weiteren soll hier ein kurzerAusschnitt aus der Untersuchung
dar-gestellt werden. Er behandelt die Über-erwärmung im
Sommerbetrieb.Die inneren Lasten tragen bei hoherDämmung einen
großen Anteil zurDeckung der Heizlast bei. Dies, weildann die
Heizlast kleiner ist und weildie Innenlasten in den letzten
Jahrengleichgeblieben sind bzw. sich nocherhöht haben. Der relative
Anteil derInnenlasten an der Deckung derHeizlast steigt dadurch.
Insbesonderegilt das für Büro- und Verwaltungsge-bäude, wo der
Einsatz von PCs, Kopie-rern, Druckern, Faxgeräten usw. dieSituation
verschärft. Aber auch im
Wohnungsbau haben sich die Rand-bedingungen verändert. Hier
werdenebenfalls in größerem Umfang Elektro-geräte eingesetzt, z.B.
durch die Nut-zung von Heimarbeitsplätzen.Die Erhöhung der Dämmung
hat nichtnur Auswirkungen auf den Heizenergie-bedarf, sondern
verändert auch dieSituation im Sommer. Durch die höhe-re Dämmung
verschiebt sich dieHeizgrenze nach unten. Gleichzeitigwird im
Sommer häufiger der Tempe-raturbereich erreicht, in dem
dieBehaglichkeitsgrenze überschrittenwird, weil der Wärmetransport
durchdie Wände nach außen erschwert wird.
Im weiteren werden anhand von aus-gewählten Beispielen die
Auswirkun-gen unterschiedlicher Dämmung aufdie empfundene
Temperatur im Raumwährend der Sommerperiode beschrie-ben und
quantifiziert. Dies geschiehtdurch Simulation des thermischen
Ver-haltens der Räume im betrachtetenWohngebäude. Die damit
erhaltenenErgebnisse sind daher reproduzierbar,und es bestehen für
die verschiedenenbetrachteten Varianten gleiche Rand-bedingungen,
die für einen Vergleichunerläßlich sind. Als Beispiel wird
einEckraum in einer Dreizimmerwohnungausgewählt. Der Raum wird als
Schlaf-zimmer genutzt. Nachts werden 160Wals innere Last wirksam,
tagsüber tre-ten keine inneren Lasten auf.Für die folgenden
Untersuchungenwerden drei Dämmstandards der Woh-nung betrachtet:
WSV 1982, WSV
Vom Wärmeschutz zur Energie-einsparung -
GrundsatzuntersuchungNOWA zur ESV 2000
Mehr als 30 % des Gesamtenergieverbrauches der
Bundesrepublikwerden zur Gebäudekonditionierung benötigt. Maßnahmen
zurEnergieverbrauchssenkung in diesem Bereich weisen damit große
volks-wirtschaftliche Bedeutung auf und bilden zugleich einen
wichtigen Beitragzur anvisierten Senkung der CO2-Emissionen bis zum
Jahre 2005. Mit derWärmeschutzverordnung 1995 /1/ hat die
Bundesregierung eine ent-sprechende gesetzliche Grundlage
geschaffen, die im wesentlichen fürden Neubausektor gültig ist.
1995 und die zu erwartenden Vorga-ben der ESVO 2000.
Es werden drei Lüftungsartenunterschieden:
1. Stoßlüftung mit mehrerenüber den Tag
verteiltenLüftungszeiten
2. Dauerlüftung mit konstantemLuftwechsel
3. Erhöhte Nachtlüftung mitminimalem Luftwechselüber den Tag
Der konstante Luftwechsel kann z.B.über ein mechanisches
Wohnungs-lüftungssystem erreicht werden.Beim Vergleich der
verschiedenenVarianten werden folgende Bewer-tungsgrößen
herangezogen: Als erstesist die Anzahl der unbehaglichen Stun-den
im Jahr maßgebend. Steigt dieempfundene Temperatur über 26°Can,
wird die Situation als unbehaglicheingestuft.Als weitere
Bewertungsgröße wird derVerlauf und die Lage der
Summen-häufigkeitskurve der empfundenenRaumtemperatur herangezogen.
Diedritte Bewertungsgröße ist schließlichder direkte Vergleich
zwischen denTemperaturverläufen der unterschiedli-chen Varianten.
Um diesen Vergleichnoch übersichtlich zu halten, wird einebestimmte
Woche aus dem Testrefe-renzjahr /3/ herausgegriffen, näm-lich Woche
32, Anfang August.Als Ergebnis der Simulationsrech-nungen läßt sich
feststellen, daß unab-hängig von der Lüftungsstrategie
dieTemperaturen bei dem gewählten Ge-bäude mit steigender Dämmung
zu-nehmen. Die Differenzen in der emp-fundenen Temperatur zwischen
WSV1982 und ESVO 2000 betragen da-bei etwa 3 bis 4 K. Es zeigt
sich, daßDämmaßnahmen nicht nur positiveAuswirkungen, nämlich auf
den
Jörg Dipper
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7
Literatur
/1/ Verordnung über einen energie-sparenden Wärmeschutz bei
Gebäuden(Wärmeschutzverordnung). Bundesgesetz-blatt Teil 1, Ausgabe
Nr.55vom 24.08. 1994.
/2/ Bach, H.; Bauer, M.; Dipper, J.;Hartmann, T.; Oschatz, B.;
Richter, W.:Vom Wärmeschutz zur Energieeinsparung
-Grundsatzuntersuchung NOWA zurESVO2000. Auftraggeber: Vereinigung
derDeutschen Zentralheizungswirtschaft e.V.VDZ. Institut für
Thermodynamik undtechnische Gebäudeausrüstung, UniversitätDresden
und Lehrstuhl für Heiz- undRaumlufttechnik, Universität
Stuttgart.Dresden, Stuttgart, Juni 1997.
Bild 1 zeigt beispielhaft die Ergebnisse für den Raum mit
Verschattung bei Südorientierung. Die Summenhäufig-keitskurve
zwischen WSV95 und ESVO2000 unterscheiden sich nur unwesentlich;
deutlich darunter mit einemAbstand von ca. 2K liegt die Kurve für
die WSV82.
Jahresheizwärmebedarf, haben, son-dern im Sommer auch dazu
führenkönnen, daß die Behaglichkeit herab-gesetzt wird. Es muß also
für denEinzelfall abgewogen werden, wievielDämmung bei der
jeweiligen Nutzungsinnvoll ist. Eine pauschale Festschrei-bung der
k-Werte kann sonst zu Energie-mehrverbrauch führen, wenn der
Nut-zer den unbehaglichen Temperaturendurch Kühleinrichtungen
entgegen-wirkt. Besonders gilt dies für Gebäudemit hohen
Innenlasten.Die häufig vertretene These, daß sichhöhere Dämmung
auch im Sommer aufdie Behaglichkeit nur positiv auswirkt,weil dann
die Wärme schlechter vonaußen nach innen dringt, gilt nur fürRäume
mit niedrigen Innenlasten und
sehr kleinen Fensteranteilen, z.B.barackenähnlichen Gebilden
oder infensterlosen Dachgeschossen. Es wirddabei übersehen, daß der
überwie-gende Anteil der äußeren Wärmelastennicht durch Außenwände
in den Raumdringt, sondern durch Glasflächendurch Strahlung. Mit
zunehmenderDämmung werden dem Raum Kühl-flächen entzogen, über die
die tags-über zugeführte Wärme nachts wiederabgegeben werden kann.
Die Simula-tionsergebnisse zeigen auch deutlich,daß große
Glasflächen, wie sie in derheutigen Architektur eingesetzt wer-den,
unbedingt mit außenliegendenVerschattungseinrichtungen
ausgestat-tet werden sollten, damit die Innentem-peraturen
erträglich bleiben.
/3/ Jahn, A.; Fortak, H.; Blümel, K.;Hollan, E.; Kähler, M.;
Peter, R.:Entwicklung von Testreferenzjahren (TRY) fürKlimaregionen
der BundesrepublikDeutschland, BMFT ForschungsberichtT 86-051,
1986.
Walter Dittes †Am 13. Oktober 1998 istWalter Dittes durch
eine
Lungenembolie gestorben.Er wurde mitten aus der Fertigstel-
lung mehrerer Forschungs-vorhaben gerissen.
Sein Pflichtbewusstsein und seinunbedingter Wille, zuverlässig
zu
sein, waren stärker als dieRücksicht auf eigene Belangeund in
diesem Fall auf eine
zunächst harmlos erscheinendeErkrankung. Über 20 Jahre hat
sich sein Institut so auf ihn stützenkönnen. In dieser Zeit hat
er vordem Hintergrund der Probleme
der Fabrikhallenlüftung ein neuesForschungsgebiet,
die Großraumlüftung erschlossen.Die ungeordnet
vorliegendenErfahrungen wurden von ihmdurch eine
wissenschaftlich
begründete Erkenntnisordnungersetzt, völlig neue
Luftführungs-konzepte begründet und - alleszusammenfassend - eine
neueverständlichere und effektivere
Methodologie derRaumlufttechnik ganz allgemein
aufgestellt.Dieses große wissenschaftlicheWerk wird mit seinem
Namen
verbunden bleiben,aber die liebenswürdige undgeduldige
Hilfsbereitschaft
werden seine vielen Freunde undKollegen für immer vermissen.
0 200
30
28
26
24
22
20
400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000
Zeit in Stunden
Tem
pera
tur i
n OC
Dauerlüftung n=0,8ESVO2000WSV95WSV82
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8
Während der Bearbeitung von Werk-stücken oder der Handhabung
vonWerkstoffen werden oft luftfremde Stof-fe freigesetzt, welche
die Beschäftig-ten gefährden und die Umwelt bela-sten. Kann dieses
Gefahrenpotentialnicht durch Primärmaßnahmen (Stoff-substitution
der Gefahrstoffe, emissions-arme Bearbeitungsverfahren) vermin-dert
werden, muß durch den Einsatzvon lufttechnischen Maßnahmen
dieEinhaltung der Stoffgrenzwerte amArbeitsplatz (MAK,TRK) erzielt
werden.Die Grenzwerte können jedoch durchkonventionelles Lüften
nicht oder nursehr schwer eingehalten werden. EinLösungsweg ist die
gezielte Erfassungder Stoffemissionen am Entstehungs-ort. Dies
bewirkt, daß die Beschäftig-ten mit den freigesetzten Stoffen
erstgar nicht in Kontakt kommen oder dieKonzentrationen der nicht
erfaßten luft-fremden Stoffe im Arbeitsbereich aufungefährliche
Werte vermindert wer-den. Solche Erfassungseinrichtungenwerden
bevorzugt im Ausbreitungs-weg der Stoffemissionen
angeordnet.Triebfeder für die Stoffausbreitung isthierbei ein hoher
Anfangsimpuls beider Freisetzung des Stoffes (z.B.
Partikel-emission beim Winkelschleifen) oderLuft- und
Partikelbewegungen her-gerufen durch thermische Rand-bedingungen
(z.B. Stoffemissionenbeim Schweißen).Eine wissenschaftliche
Grauzone stel-len gegenwärtig noch diejenigen Stoffe-missionen dar,
bei denen die Richtungder Stoffausbreitung aufgrund fehlen-der
Eigenbewegung weitgehend un-
Einrichtungen zur Arbeitsplatz-luftreinhaltung bei
Stoffemissionenohne Eigenbewegung.
Fred Kolarik
Die Reduzierung der Gefahrstoffkonzentration an Arbeitsplätzen
mitStoffemissionen ohne Eigenbewegung ist gegenwärtig immer noch
”Glück-sache”. Es fehlt an Grundlagenkenntnissen. Durch das
Forschungsvorha-ben ”Entwicklung von Einrichtungen zur
Arbeitsplatzluftreinhaltung beiStoffemissionen ohne
Eigenbewegung-LURAP” soll dieser Mangel beho-ben werden. Das
Vorhaben wird gefördert von der Arbeitsgemeinschaftindustrieller
Forschungsvereinigungen ”Otto von Guericke”e.V.(AiF).
bekannt ist. Die Ausbreitung solcherEmissionen ist vorwiegend
durch dieBewegung der Umgebungsluft be-stimmt. Typische
Arbeitsvorgänge mitderartigen Stoffemissionen sind dasVerarbeiten
von faserverstärkten Kunst-stoffen, das handgeführte Schleifen
vonHolz und Metall oder der Umgang mitstaubenden Gütern.
Forschungsziel undVorgehensweise
Ziel des Forschungsvorhabens LURAPist es, wirkungsvolle,
lufttechnische Ein-richtungen für die direkte Erfassungvon
Stoffemissionen ohne Eigenbewe-gung, zu entwickeln.
Die Untersuchung der entwickelten Er-fassungseinrichtungen
erfolgt exempla-risch für den weit verbreiteten Tisch-arbeitsplatz.
Die freigesetzten Emissio-nen sollen durch Strömungssenken
(Ab-saugschlitze, Absaugdüsen) erfaßt undaus dem Arbeitsbereich
fortgeführtwerden. An einem im Walter Dittes -Strömungs-Labor
aufgebauten Modell-arbeitsplatz ist es möglich, die Stoffe-mission
durch freigesetztes Tracergas/1/ zu simulieren und damit den
Er-fassungsgrad der einzelnen Erfassungs-einrichtungen bei
verschiedenen Luft-strömen zu ermitteln. Dabei wird auchder Einfluß
von Störquellen (Quer-strömungen im Raum, thermische Stö-rungen,
Einfluß von Personen) mit indie Bewertung der
Erfassungsein-richtung einbezogen. Die Möglichkeit,durch geeignete
Zuluftführungen diefreigesetzten Gefahrstoffe noch effekti-ver zu
erfassen, soll ebenfalls unter-sucht werden. Da für eine
verallge-meinerbare Darstellung der Ergebnis-se viele Varianten
untersucht werdenmüssen, wird hierzu die Computer-
Bild 1: Modell des Tischarbeitsplatzes im Walter
Dittes-Strömungs-Labor
-
9
simulation eingesetzt. Für die im Labornachgebildeten
lufttechnischen Einrich-tungen werden Simulationsmodelleerstellt
und mit den Meßergebnissenvalidiert.
Stand der Untersuchungen
An einem Modellarbeitsplatz (Bild 1)werden im ersten Schritt
verschiedeneSenken erprobt. Dabei wird deutlich,daß die Umgebung
einen großen Ein-fluß auf die Senke ausübt. Sind keinestörenden
Umgebungseinflüsse vorhan-den, ist die Erfassungswirkung bei al-len
Erfassungseinrichtungen auch beigeringen Luftströmen gut. Steht vor
demTischarbeitsplatz eine Person (in Formeines beheizten Dummys),
so ist es mitden untersuchten Strömungssenken nurmit hohen
Erfassungsluftströmen mög-lich, den Atembereich emisionsfrei
zuhalten, da die Thermikströmung derPerson die Emissionen induziert
und inden Atembereich mitführt. Nebel-versuche machen deutlich, daß
stören-de Luftströmungen ( z. B. durch vorbeil-aufende Personen)
die Erfassungs-luftströmung zerstören. Dadurch kön-nen Emissionen
in den Raumbereichgelangen. Durch Abschirmungen desArbeitsplatzes
wird dieser Effekt ver-ringert.In Bild 2 ist ein Vergleich der
Erfassungs-grade verschiedener Schlitzhöhen heiner Senke für
unterschiedliche Er-
fassungsluftströme dargestellt. DieSchlitzlänge l=1,2m ist dabei
konstantgehalten. Als Störquelle dient ein be-heizter Dummy. Die
Unterkante desSchlitzes ist dabei auf Tischhöhe ange-ordnet. Es
wird deutlich, daß für dieseAnordnung eine Schlitzhöhe von ca.80mm
günstig ist. Selbst bei einemErfassungsluftstrom von ca. 150
m2/hist der Erfassungsgrad größer 90%.D.h. über 90% des
freigesetztenTracergases wird von der Erfassungs-einrichtung
erfaßt. Für einen größerenoder kleineren Schlitz verschlechtertsich
der Erfassungsgrad. Ein Vergleichder besten Schlitzhöhe mit der
schlech-testen Schlitzhöhe zeigt, daß durcheine optimale Auslegung
der Er-fassungseinrichtung der notwendigeLuftstrom verringert
werden kann. Diesbedeutet eine finanzielle Einsparungbei der
Investition und dem Betrieb derAnlage.
Wirtschaftliche Bedeutungfür kleine und mittlereUnternehmen
Die Ergebnisse des Vorhabens sind fürzwei Arten von kleinen und
mittlerenUnternehmen von Bedeutung. Betrie-be, die mit
Fertigungsverfahren arbei-ten, bei denen Stoffe ohne Eigenbewe-gung
freigesetzt werden, erhalten dieMöglichkeit, durch Maßnahmen
derArbeitsplatzluftreinhaltung die Stoff-
100
100
95
90
85
80
75
300 500 700 900 1100 1300
Erfassungsluftstrom in m3/h
Erfa
ssungsg
rad in
%
Schlitz h=20mmSchlitz h=40mmSchlitz h=80mmSchlitz h=120mm
grenzwerte (MAK, TRK) mit vertretba-rem Aufwand einzuhalten. Das
bedeu-tet eine erhebliche Minderung der er-forderlichen Luftströme
und damit derKosten für die Förder- und dieHeizenergie.Zusätzlich
sind die Erkenntnisse desVorhabens für die handwerklich
undmittelständisch organisierten Planungs-büros und Anlagenbauer
der Luft-technikbranche von Bedeutung. Bis-lang mußten solche
lufttechnischenMaßnahmen mangels allgemeiner Re-geln für den Aufbau
und die Ausle-gung der Erfassungseinrichtungen meistvor Ort erprobt
und aufwendig nach-gebessert werden, oder es waren fürjeden
Anwendungsfall aufwendige,experimentelle Voruntersuchungen
not-wendig.
Literatur:
/1/ Dittes,W.: Einsatzmöglichkeiten derSpurengas-Meßmethode bei
derUntersuchung von Raumluftströmungen,HLH 34/83, S.329 - 331.
Bild 2: Vergleich derErfassungsgrade beiVariation
desErfassungsluftstromsfür verschiedeneSchlitzhöhen h beikonstanter
Schlitz-länge (l=1,2m).
-
10
Ergebnisse des Forschungs-vorhabens NiedrigenergiehausMannheim
(NEHAMA)
Ergebnisse verschiedener Forschungsvorhaben /1,2,3/ zeigen, daß
einewärmetechnische Optimierung der Gebäudehülle ohne Anpassung
derHeizungstechnik nicht zu den ursprünglich prognostizierten hohen
Energie-einsparungen führen kann. Im Rahmen des BMBF-Vorhabens
NEHAMAwurde erstmals ein Energiesparkonzept am Beispiel eines
Mehrfamilien-hauses untersucht, in dem bauliche und
anlagentechnische Maßnahmenaufeinander abgestimmt eingesetzt
wurden. Erstmals wurde damit einrichtungsweisendes Konzept
realisiert, das zeigt, wie die Anforderungender zukünftigen
Gebäudegeneration energie- und kostensparend erfülltwerden
können.
Bei dem Demonstrationsgebäude han-delt es sich um ein
21/2-geschossigesMehrfamilienhaus mit 12 Wohnein-heiten und 727 m2
beheizter Wohnflä-che, dessen Heizwärmebedarf nachdem
Berechnungsverfahren der gülti-gen WSVO /4/ 51 kWh/(m2a) be-trägt
und damit 35 % unter dem zuläs-sigen Wert liegt. Bei der
Wärme-versorgung des Gebäudes - die An-lagenkonzeption wurde
bereits in denHLKBRIEFen Nr. 5 und Nr. 6 /5,6/näher beschrieben -
wurde besondersdarauf geachtet, eine optimale Energie-ausbeute zu
wirtschaftlich vertretbarenBedingungen zu garantieren. Zudemsollten
die Komfortansprüche der Nut-zer unter ausschließlicher
Verwendungvon Serienprodukten und unter Ein-bezug regenerativer
Energien befrie-digt werden können.Um die angestrebten Erkenntnisse
ge-winnen zu können, wurde die Anlageund das Gebäude über 2
Heizperi-oden intensiv meßtechnisch überwacht.Insgesamt bewährte
sich das Anlagen-konzept, obwohl einige Anlagen-elemente entgegen
den Herstelleran-gaben unter Betriebsbedingungen nichtdie in der
Planungsphase angesetztenAuslegungswerte erreichen. Im folgen-den
sollen einige interessante Ergeb-nisse dargestellt werden. Die
detail-lierte Auswertung aller Meßergebnisseist in den beiden
Endberichten derprojektbetreuenden Institute IKE /7/und IBP /8/
enthalten.
Erik Reichert
Nutzereinfluß aufHeizenergie-
undTrinkwasserverbrauchErwartungsgemäß übte der Nutzerdurch die
gewünschten Raumtempe-raturen, durch sein Lüftungsverhaltensowie
die gezapften Warmwasser-mengen einen großen Einfluß auf
denHeizenergie- und Trinkwasserver-brauch aus. Bezogen auf einen
Sparerlagen die Warmwasser-Zapfmengeneines Vielverbrauchers im
Jahresmitteletwa zwanzigmal und für einzelneMonatswerte sogar bis
zu fünfzigmal
dem zur Auslegung des Trinkwasser-systems herangezogenen
Verbrauchs-wert nach VDI 2067 Blatt 4 /9/ über-ein.Im Vergleich zur
Trinkwassererwär-mung waren die Unterschiede zwi-schen einzelnen
Nutzern heizungsseitigwesentlich geringer. Die Monatsver-bräuche
der einzelnen Wohnungenwichen maximal 50 % vom Mittelwertdes
Gebäudes ab. In Bild 1b sind dieHeizenergieverbräuche des
Gebäudesüber der Temperaturdifferenz Raum-Außenluft
aufgetragen.SolaranlageMit einem Jahresertrag von 312 kWhje m2
Kollektorfläche und einer solarenDeckungsrate von 38 % konnte
dieSolaranlage die Planungsvorgabenerfüllen. Verantwortlich für die
relativgeringe Deckungsrate waren sowohldie tägliche Durchladung
des Trink-wasserspeichers (Anti-Legionellen-ladung) als auch der
gegenüber derAuslegung aufgrund der reduziertenZirkulationsverluste
geringere Energie-bedarf für die Trinkwassererwärmung.Im Sommer war
die Kollektorkreis-pumpe im Mittel 7 h/d in Betrieb.Dabei traten an
sonnigen Tagen maxi-male Kollektoraustrittstemperaturen vonüber 100
°C auf. In den Wintermona-ten reduzierte sich die Laufzeit
derSolaranlage im Mittel auf 2 h/d. Ansonnigen Wintertagen konnten
nochmaximale Kollektoraustrittstempera-
gezapfte Warmwassermengen des Gesamtgebäudes
Heizenergiebedarfswertefür die Wärmeerzeugung
Temperaturdifferenz Raum - Aussenluft in K
2500
2000
1500
1000
500
0
01.01.
95
02.04.
95
02.07.
95
01.10.
95
31.12.
95
01.04.
96
01.07.
96
30.09.
96
30.12.
96
31.03.
97
Tage
swer
te in
l/d
Mitt
elw
erte
in k
Wh/
d
-5 0 5 10 15 20 25 30 35
500
400
300
200
100
0
Tageswerte
Monatswerte
höher. Für das Gesamt-gebäude lag die ge-zapfte Warmwasser-menge
zwischen 500l/d und 1.500 l/d (vgl.dazu Bild 1a). Die Um-rechnung
des Mittel-werts von 1000 l/d aufeine Warmwassertem-peratur von 60
°C er-gab unter Berücksichti-gung einer
mittlerenKaltwassertemperaturvon 11 °C mit der tat-sächlichen
Belegungvon 29 Personen einenVerbrauch von etwa 30l/(d·Pers).
Dieses Ergeb-nis stimmt sehr gut mit
Bild 1a: obenBild 1b: unten
-
11
turen von 80 °C gemessen werden.Die Verluste des
Solarpufferspeichers,der im Sommer an Tagen mit
hohemSolarstrahlungsangebot bis auf 95 °Cdurchgeladen weden konnte,
lagen imMittel bei 0,5 W/(K·100 l). Damit istder
Solarpufferspeicher energetisch ge-sehen als gut einzustufen. Die
mit derLadewechselvorrichtung verbundeneVerbesserung der Schichtung
im Solar-pufferspeicher führte zu einem Anstiegder Solargewinne um
10 %. Entspre-chend mußte etwa 5 % weniger Ener-gie kesselseitig
zur Trinkwasser-erwämung aufgewendet werden.
ZirkulationsverlusteDie gemessenen Zirkulationsverlustehingen
stark von der Laufzeit derZirkulationspumpe ab. Für Dauerbe-trieb
(24h/d) wurden Zirkulations-verluste von 25 kWh/d gemessen.
BeiIntervallbetrieb (3 x 1h/d) konnten dieZirkulationsverluste auf
Werte um10 kWh/d reduziert werden. Es zeig-te sich jedoch, daß der
Dauerbetriebder Zirkulationspumpe - aus Gründendes Komforts und des
Wasserver-brauchs - im Winter nicht deaktiviertwerden sollte. In
den Sommermonatenist dagegen eine Energieeinsparungdurch Umstellen
der Zirkulation aufIntervallbetrieb ohne wesentlicheKomforteinbußen
oder Steigerung des
Wasserverbrauchs möglich. Die - be-zogen auf die aus dem
Trinkwasser-speicher entnommene Nutzenergie (40bis 60 kWh/d) -
hohen Zirkulations-verluste bestätigen Ergebnisse aus an-deren
Projekten /10/.
TrinkwasserspeicherFür den Trinkwasserspeicher wurdenVerluste
von etwa 0,9 W/(K·100 l)gemessen. Durch Simulation der Anla-ge ließ
sich zeigen, daß der Einbaueines etwas kleineren
Trinkwasser-speichers (nach Norm wäre ein Nenn-volumen von 450 l
ausreichend) beiden gemessenen Abnahmemengenohne Komforteinbußen
für die Nutzerzu einer etwas günstigeren Betriebs-weise der Anlage
geführt hätte.Die tägliche Durchladung des Trink-wasserspeichers
(Anti-Legionellen-ladung) führte zu einer Erhöhung
desEnergiebedarfs zur Trinkwasser-speicher-Ladung von etwa 5 %.
Trotz-dem nahmen die Solargewinne kaumzu, da die höheren
Temperaturen imTrinkwasserspeicher zu einer Verklei-nerung des
solar nutzbaren Speicher-volumens führen. Eine Verschiebungdes
Einschaltzeitpunktes der Anti-Legionellenladung von 15:00 Uhr
zufrüheren oder späteren Zeitpunkten führtenergetisch gesehen in
allen Fällen zueiner deutlichen Verschlechterung
derAnlagenbetriebsweise.
EnergiebilanzenDie Energiebilanz des Gebäudes istfür die letzten
12 Monate derMeßphase (Juni ‘96 bis Mai ‘97) inBild 2 (links)
dargestellt. Die Verlust-und Gewinnanteile sind auf die be-heizte
Wohnfläche bezogen. DerEnergieumsatz des Gebäudes beträgtetwa 106
kWh/(m2a). Die Wärme-gewinne setzen sich aus den Gewin-nen durch
äußere (23 kWh/(m2a)) undinnere Lasten (37 kWh/(m2a)), aus derüber
die Plattenwärmetauscher derWohnungslüftungsgeräte
zurück-gewonnenen Wärme (4 kWh/(m2a))sowie aus der verbrauchten
Heizwärme(42 kWh/(m2a)) zusammen. Die Wär-meverluste des Gebäudes
lassen sichin Transmissionsverluste über dieGebäudehülle (51
kWh/(m2a)) undLüftungswärmeverluste über Fugen undFenster (41
kWh/(m2a)) sowie überdie Wohnungslüf tungsanlagen(14 kWh/(m2a))
aufteilen.
Im rechten Teil des Bildes 2 ist für dengleichen Zeitraum die
Energiebilanzder Wärmeversorgungsanlage darge-stellt. Die Werte
sind ebenfalls auf diebeheizte Wohnfläche bezogen. Ein-schließlich
der Zirkulationsverluste be-trägt der Gesamtenergiebedarf für
dieTrinkwassererwärmung 31 kWh/(m2a),der gesamte Heizenergiebedarf
liegtbei 42 kWh/(m2a). Abzüglich derZirkulationsverluste von 8
kWh/(m2a)kann die Nutzenergieentnahme amAusgang der
Wärmeversorgungs-zentrale damit näherungsweise zu65 kWh/(m2a)
bestimmt werden. DieGesamtverluste der Wärmeerzeugunglagen bei 55
kWh/(m2a). Werden dieUmwandlungsverluste der Flach-kollektoren von
39 kWh/(m2a) davonabgezogen, ergeben sich für alle Kom-ponenten im
Heizraum Gesamtverlu-ste von 16 kWh/(m2a). Bei einer sola-ren
Einstrahlung von 54 kWh/(m2a)auf die gesamte Kollektorfläche
konn-ten Solargewinne von 15 kWh/(m2a)erzielt werden. Der gemessene
Brenn-stoffverbrauch lag bei 74 kWh/(m2a).
Der jährliche, auf den Primärenergie-einsatz bezogene
elektrische Hilfs-energieverbrauch der Anlage betrugetwa 6 % des
Brennstoffverbrauchs.
130
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120 Gewin
ne
Verlus
te
Energiebilanz des Gebäudes
in k
Wh/(
m2a)
GEWINNEsolare Gewinneinterne Gewinnerückgewon.WärmeHeizwärme
VERLUSTELüftungsanlageFensterlüftungTransmission
130
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
Energi
e-
verbra
uch
Verlus
te
d. Tei
lsyste
me
Energi
e-
bedarf
Energiebilanz des Gebäudes
in k
Wh/(
m2a)
EnergieverbrauchSolarstrahlungKessel
Verluste der
TeilsystemeZirkulationHeizungspufferspeicherKesselTrinkwasserspeicherPlattenwärmetauscher
2SolarpufferspeicherPlattenwärmetauscher 1Kollektor
EnergiebedarfTrinkw. (solars. ged.)Trinkw. (kessels.
ged.)Heizung
Bild 2: Auf die Wohnfläche bezogene Energiebilanzen von Juni ´96
bis Mai ´97links: Die Energiebilanz des Gebäudes;rechts: Die
Energiebilanz der Wärmeversorgung.
-
12
Studien- und Diplomarbeiten 1997/98
Ahn, Z.-K.: Simulationsprogramm zur Berechnungdes
Norm-Nutzungsgrades von Heizkesseln diesowohl Raumheizwärme
erzeugen als auchTrinkwasser erwärmen.
Birk, M.: Auswirkungen des Einsatzes von P-, PI-,und PID-Reglern
zur Raumtemperaturregelungauf Behaglichkeit und Energiebedarf.
Birk, M.: Vergleich verschiedener Variantenzur Lüftung einer
Turn- und Versammlungshalleam Beispiel der GHS Plieningen.
Bock, G. W.: Erstellen eines Meßprogramms zurUntersuchung von
Erfassungseinrichtungen aufeinem RLT-Prüfstand.
Grob, R. F.: Anwendung des IKE-Systems zurErkennung und Diagnose
von Fehlern beimBetrieb von HLK-Anlagen.
Haller, R.: Erstellen eines Gebäude- undAnlagenmodells und
Vergleich zweier Regelungs-konzepte für die GHS Plieningen.
Hartmann, Th.: Influence of fuel Nitrogen on theFormation of
Nitrogen Oxides in domestic fuelBoilers.
Hirsch, S.: Einführung eines Energie-Managementsam Beispiel
eines Produktionsbetriebes.
Hummel, L.: Projekt „NiedrigenergiehausVierheimer Weg“ - Analyse
der Betriebsweise undenergetische Bewertung des
Anlagenkonzepts.
Ibrahim, A.: Raumklimatisierung inKraftfahrzeugen.
Krieger, G.-D.: Analyse der Wirtschaftlichkeit vonMaßnahmen zur
lastgerechten Auslegung undzum lastgerechten Betrieb
lufttechnischer Anlagenin Laboratorien.
Krispin, H.: Untersuchung des Einflusses desNutzers auf die
Verteilgenauigkeit.
Kunert, Th.: Aufbau eines mobilen Versuchs-standes zur Prüfung
von Pumpen und derenRegeln.
Manegold, J.: Solarunterstützte Luft-konditionierung, Techniken,
Potentiale undSimulation.
Mäurer, W.: Untersuchung des Einflusses derBodentemperatur in
der offenen Prüfkabine aufdie Heizkörper-Wärmeabgabe mit Hilfe
einesFinite-Elemente Verfahrens.
Mäurer, W.: Parameterstudie von Wirkungsgrad-messern an
Gas-Zentral-Heizgeräten.
Moll, J.: Kostenanalyse und Bewertung verschiede-ner
Wärmeverteilsysteme.
Mühleck, R.: Erstellung eines Simulationsmodells füreinen
Heizkessel der GHS Plieningen.
Nouruzi-Pur, M.: Messung der Luftgeschwindigkeitenan einem
Heizkörper - Vergleich von LDA undHitzdrahtanemometer.
Planck, C.: Grundlagenuntersuchung zur Bestim-mung von
Aufwandszahlen bei RLT-Anlagen.
Riederer, P.: Test und Optimierung des RHKVS fürden Einsatz im
Projekt RATEG.
Schiele, P.: Erstellung eines Auswerteprogramms fürdie Meßdaten
aus der GHS Plieningen.
Schiele, P.: Untersuchung des thermischen Umfeldesbei
Fensterlüftung.
Schindler, S.: Untersuchungen an Ansaugröhrchenvon
Ringspinnmaschinen.
Schlageter, R.: Grundlagen und konstruktiveUmsetzung der
Brennwertnutzung.
Schlageter, R.: Untersuchung der Genauigkeit vonLuftstromreglern
in Luftleitungsnetzen von RLT-Anlagen für Laborgebäude.
Wacker, A.: Erstellung eines Simulationsmodells fürden
Kesselkreis der GHS Plieningen.
Wallstein, M.: Rechnergestützte Analyse des Betriebseines
bestehenden BHKW.
Weiß, P.: Entwicklung der Heiznetzschnittstelle füreinen
Thermen-Emulator.
Welfonder, T.: Erstellung eines Anlagenmodells fürdie Simulation
der Heizkreise des BT 1 in der GHSPlieningen.
Windmüller, D.: Untersuchung der Einflüsse vonStrömungsvorgängen
in Laborräumen auf dieBelastungssituation durch luftfremde
Stoffe.
Yildrim, C.: Simulation „NiedrigenergiehausViernheimer Weg“ -
Parameterstudie zur Betriebs-optimierung der Anlage mit Hilfe des
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/2/ Bauer, M.: Energiegerechte Planungvon Heizanlagen, Vortrag,
XXIV Intern.Kongreß TGA, Hannover 1996.
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/8/ Erhorn, H.; Reiß, J.: Mehrfamilien-Niedrigenergiehaus
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Heizsystemen imMietwohnungsbau, Gesundheits-Ingenieur,Heft 5,
1995.
Fortsetzung von Seite 11 (NEHAMA)
-
13
Wärmeübergangan Kühldecken
Normprüfungen an Kühldecken nachDIN 4715 sind heute Stand der
Tech-nik. Die Mehrzahl der eingebautenKühldeckensysteme ist
zwischenzeit-lich nach dieser Norm geprüft. Bereitsmehrfach wurde
jedoch in der Vergan-genheit auf die Problematik der
Über-tragbarkeit dieser Ergebnisse auf diePraxis hingewiesen. In
den folgendenAusführungen soll Wärmeübergang anKühldecken erläutert
und Berechnungs-möglichkeiten aufgezeigt werden.Der Wärmeübergang
an geschlosse-nen, ebenen Kühldecken unter denPrüfbedingungen nach
DIN 4715 (ge-schlossener Prüfraum, gleichmäßigverteilte
Wärmequellen, adiabate Be-grenzungsflächen) ist weitgehend
ge-kennzeichnet durch die Konvektion ander Kühldeckenunterseite
sowieStrahlungswärmeaustausch mit denUmschließungsflächen und den
Wär-mequellen. Treibende Kraft für die freieKonvektion an der
Kühldeckenunter-seite sind Dichteunterschiede der ver-schiedenen
Luftschichten. Die Grenz-schicht an der Oberfläche ist kälter
undsomit schwerer als die umgebendeRaumluft. Sie löst regelmäßig,
jedochan wechselnden Orten, ab und strömtin Luftballen nach
unten.Grundsätzlich abweichende Bedingun-gen für den konvektiven
Wärmeüber-gang findet man in der Umgebung vonintegrierten
Luftdurchlässen und im
Deckenbereich an der Außenfassadevor. Bild 1 zeigt die
Verhältnisse imrealen Anwendungsfall mit Luftströmungvor der
Fassade und entlang der Dek-ke. In diesen Bereichen der
Kühldeckeist der Wärmeübergang durch freieKonvektion überlagert von
einer er-zwungenen Luftströmung. Die Berech-nungsgleichungen für
den Wärmeüber-gang bei freier Konvektion gelten da-her nicht
mehr.Die Ausbreitung der Luftstrahlen kannmit den von Regenscheidt
entwickeltenBerechnungsmodellen beschriebenwerden. Im vorliegenden
Fall kann derWarmluftstrahl vor der Fassade nachder Umlenkung in
die obere Raumeckewie eine horizontale Luftströmung undsomit analog
zu den Luftströmungenaus den Luftdurchlässen betrachtet wer-den.
Die Schwierigkeit in der Beschrei-
bung besteht darin, daß hier im Unter-schied zu allen bisher
untersuchtenAnwendungsfällen ein zweifach aniso-thermer Fall
vorliegt. Die Temperatu-ren der Kühldeckenoberfläche (18-20°C), der
Luftströmung (bei Zuluft:16-22°C bzw. Warmluftstrahl vor Fas-sade:
28-35°C)und der umgebendenRaumluft (24-27°C) sind zumeist
unter-schiedlich. Des weiteren müssen fürdie Luftgeschwindigkeiten
und diejeweiligen Temperaturdifferenzen dieörtlichen Werte
betrachtet werden. Erstdie Zuordnung des örtlichen
Wärme-übergangskoeffizienten mit der trei-benden
Temperaturdifferenz ergibt denkorrekten örtlichen Wärmestrom.
Dieswird mit einem für diesen Anwendungs-fall entwickelten
Berechnungspro-gramm berücksichtigt. Das Programmliefert mit
Messwerten übereinstimmen-de Ergebnisse für diverse
Luftdurch-lässe, Luftgeschwindigkeiten und -tem-peraturen.
Abweichend von der häu-fig angenommenen These, daß inte-grierte
Luftdurchlässe immer zu höhe-ren Kühldeckenleistungen führen,
kanngezeigt werden, wie sich Zuluftstrom,
Christoph Kochendörfer
Bild 1: Strömungsvorgänge in realen Räumen
Bild 3 (unten rechts):Parameterstudie
linearerSchlitzdurchlaß
(m=0,15)
Warmluftströmung erzwungene Überströmung
innere Wärmequellen
Strahlung
Luftdurchlaß Kühldecke
Konvektion
Sonneneinstrahlung
Bild 2:Parameterstudie
linearerSchlitzdurchlaß
(m=0,15)
050
55
60
65
70
75
80
85
90
20 40 60 80 100 120 140 160
18 oC20 oC22 oC24 oC26 oC
Randbedingungen:Kühldeckentemp.: 20 oC
Lufttemp.: 26 oCFenstertemp.: -
Raumvolumen: 50 m3
62,8
Zuluftvolumenstrom in m3/h
Küh
lleis
tung
in W
/m2
070
80
90
100
110
120
130
140
150
20 40 60 80 100 120 140 160
18 oC20 oC22 oC24 oC26 oC
Randbedingungen:Kühldeckentemp.: 20 oC
Lufttemp.: 26 oCFenstertemp.: -
Raumvolumen: 50 m3
81,4
Zuluftvolumenstrom in m3/h
Küh
lleis
tung
in W
/m2
-
14
Bild 1:Energieflüsse in einem beheizten GebäudeS = Strahlung, T
= Transmission, L = Lüftung, Sp = Speicher, O,N = Nutzung,P =
Personen, E = Geräte, R = Nachbarräume, 1 = Nutzenübergabe,2 =
Verteilung, 3 = Erzeugung
MEDUSA - Minimierungdes Energiebedarfs vonGebäuden durch
Simulationvon HeizanlagenMichael Bauer
Energieeinsparpotentiale in beheiztenGebäuden sind in den
Bereichen zufinden, in denen Energie- bzw. Wär-meverluste
auftreten. Klassisch werdendiese Verluste in drei getrennte
Berei-che unterteilt: Erstens die Wärmeverlu-ste des Gebäudes durch
Transmissionund Lüftung, zweitens die Verluste beider
Wärmeerzeugung (z.B. Kessel-verluste) und drittens, die Verluste
beider Wärmeverteilung (z.B.Rohrleitungsverluste). Integrale
System-betrachtungen werden kaum durchge-führt. Mit der getrennten
Betrachtungs-weise konnten in den letzten Jahren dieWärmeverluste
in den einzelnen Teil-bereichen aufgezeigt werden. Weite-re
Anhebungen der Nutzungsgrade
sind in diesen Teilbereichen aus heuti-ger Sicht nur noch in
einer Größenord-nung von 1 - 5 %-Punkten zu erwarten.Auch bei der
Wärmedämmung vonGebäuden haben die gesetzlichenVorgaben für den
verbesserten Wär-meschutz gegriffen. So ist derHeizenergiebedarf
von modernenWohngebäuden auf ca. 70 kWh/m2agesunken. Mit der
geplanten Energie-einsparverordnung wird angestrebt,den Standard
nochmals zu erhöhen,wodurch der Energiebedarf um weite-re 30 %
gesenkt werden soll. DasEnergieeinsparpotential ist noch
be-trächtlich, die wirtschaftliche Umset-zung bei den heutigen
Energiepreisenjedoch kaum möglich /1/.
-temperatur und Kühldeckenleistunggegenseitig beeinflussen (Bild
2).Unabhängig von der gewählten Aus-trittstemperatur (18 - 26°C)
kann fest-gestellt werden, daß die flächen-bezogene Kühlleistung
zunächst unterdie Basiskühlleistung von 62,8 W/m2bei freier
Konvektion abfällt. Ursachehierfür sind die gegenüber den
Ver-hältnissen bei freier Konvektion z.T.erheblich geringeren
örtlichen Tempe-raturdifferenzen zwischen Kühldeckeund vorbei
strömender Luftschicht. Die-se können bei niederen
Zuluftströmennicht durch den verbesserten Wärme-übergang an der
Kühldecke ausgegli-chen werden. Erst bei höheren Luftströ-men und
somit höheren Austritts-geschwindigkeiten überwiegt der po-sitive
Einfluß des verbesserten Wärme-überganges. Für niedere
Zuluft-temperaturen (18°C) ergeben sich imBerechnungsbeispiel
Luftströme von100m2/h. Betrachtet man jedoch nichtdie Kühldecke
allein, sondern berück-sichtigt, daß selbstverständlich auchdie
Luft einen Anteil an der Raum-kühlung übernimmt, so ergibt sich
Bild3. Es zeigt die insgesamt aus demRaum abgeführte Wärmemenge
inAbhängigkeit von der Zulufttemperaturund des Zuluftstroms. Trotz
des negati-ven Einflusses auf die Leistung derKühldecke ergeben
niedere Zuluft-temperaturen die insgesamt
höherenGesamtkühlleistungen. Der Einfluß derLuftkühlung (Niedere
Zulufttemperatur= größere Luftkühlleistung) kompen-siert die
reduzierte Kühldeckenleistung.Die obigen Ausführungen zeigen,
daßbei der Berechnung von Kühldecken-systemen stets geprüft werden
muß, obdie Randbedingungen im konkretenAnwendungsfall weitgehend
den Ver-hältnissen bei der Normprüfung (freieKonvektion)
entsprechen. Ansonstenmuß der tatsächlich übertrageneWärmestrom an
der Kühldecke mitHilfe genauerer Ansätze berechnet wer-den. Darüber
hinaus ist bei größerenFensterflächen mit erhöhten Tempera-turen
unbedingt der oben nicht weitererläuterte Einfluß der direkten
Zu-strahlung auf die Kühldeckenleistungzu berücksichtigen.
Fortsetzung von Seite 13
Wärmeübergangan Kühldecken
Bei der Planung, Ausführung und beim Bau von Gebäuden
werdenBauherren, Architekten und Ingenieure vermehrt an dem
energetischenGesamtkonzept der Gebäude gemessen. Auch bei der
Sanierung undbeim Umbau bestehender Gebäude treten immer öfter
energetischeGesichtspunkte in den Vordergrund. Für die Planung und
Umsetzung vonGebäuden bedeutet dies, daß der Energiebedarf
verstärkt als ein wichti-ges Entscheidungskriterium beim
architektonischen Entwurf und bei derKonzeption der
Raumklimatechnik eingesetzt wird. Somit wird es bedeutsa-mer,
vorhandene Energieeinsparpotentiale in Gebäuden auszuschöpfen.
Bild 1 zeigt dieEnergieflüsse ineinem beheiztenGebäude.
DasHauptaugenmerkin dieser Arbeitwird auf den Be-reich der
Nutzen-übergabe gerich-tet. Bilanzgrenzeist hierbei derRaum, die
Ober-fläche des Heiz-systems und dieVerbindungsstellezwischen
Raum-regler und Vertei-lung. Mit der ver-besserten Wärme-
QS
QE
QPQR
Q2 Q1 Q3 Q2
Q3Q2Q1QO,NQLQT
QSp
Q1 QO,N
Bilanzgrenze zum Raum
ErzeugungVerteilungÜbergabe
-
15
/1/ Bach, H.; Bauer, M.; Dipper, J.;Hartmann, T.; Oschatz, B.;
Richter, W.:Von Wärmeschutz zur
Energieeinsparung/Grundsatzuntersuchung NOWA zur ESVO2000. Dresden,
Stuttgart, 1996./2/ Ast, H.: Energetische Beurteilung
vonWarmwasserheizanlagen durch rechneri-sche Betriebssimulation.
Universität Stuttgart,Dissertation 1989./3/ MEDUSA - Minimierung
des Energie-bedarfs von Gebäuden durch Simulationvon Heizanlagen.
Abschlußbericht HLK 3-98
keitsdefizite zu beseitigen. Jede Un-vollkommenheit bei der
Nutzenüber-gabe führt daher zu einem über denBedarf hinausgehenden
Aufwand.Die Abweichung der Wärmeabgabeder Heizanlage vom
vorgegebenenHeizlastverlauf ist abhängig vomHeizlastverlauf des
beheizten Gebäu-des, vom dynamischen Betriebsverhal-ten der
Heizanlage und dem Nutzer-verhalten. Die Wärme, die von
derHeizanlage zur Bedarfsdeckung anden Raum übergeben wird,
errechnetsich zu:
(1)
Die Aufwandszahl e1 für die Nutzen-übergabe berechnet sich aus
demQuotienten des Energiebedarfs für dieNutzenübergabe Q1 und dem
Referenz-energiebedarf Q0,N des beheiztenGebäudes zu:
(2)
Sie beschreibt, welcher Energieauf-wand von der realen
Heizanlage imVergleich zu einem idealen Heizsystemzusätzlich
geleistet wird, damit dieNutzeranforderungen in einem be-heizten
Gebäude erfüllt werden. DieAbweichung der Heizlast von
denAuslegungsbedingungen wird mit derrelativen Heizlast ßQ
beschrieben:
(3)
Wobei QN die Normheizlast nach DIN
dämmung nimmt der Anteil der inne-ren und solaren Wärmelasten an
dengesamten Heizlasten eines Gebäudeszu. Die hierbei auftretende
passiv nutz-bare Sonnenenergie und die anfallen-den inneren
Wärmelasten können nurdann optimal genutzt werden, wenndas
Heizsystem in der Lage ist, genauder Heizlast im Raum zu folgen.
An-sonsten führt das Heizsystem dem Raummehr Energie zu als
benötigt wird. Ast/2/ nennt den Vorgang, bei demWärme
bedarfsgerecht von der Heiz-fläche mit ihrer Regelung an den
Raumübergeben wird, “Wärmeübergabe”.Er zeigt, daß dieser Vorgang
maßge-bend für den Energiebedarf von Heiz-anlagen sein kann, und
quantifiziertmögliche Energieeinsparpotentiale auf20 % - 30 %. Im
Rahmen des For-schungsvorhabens MEDUSA, gefördertmit Mittel des
Bundesministeriums fürWirtschaft über die Arbeitsgemein-schaft
industrieller Forschungsvereini-gungen e.V. (AiF) /3/, wird daher
dasWärmeübergabeverhalten von unter-schiedlichen
Warmwasserheizanlagenmit gekoppelter Gebäude- undAnlagensimulation
untersucht.Heizsysteme werden – wie andere tech-nische Systeme –
durch einen Ver-gleich von Nutzen und Aufwand beur-teilt. Der
Nutzen einer Heizanlagebesteht darin, in den Räumen des Ge-bäudes
für die Bewohner thermischbehagliche Zustände zu schaffen –also den
Bedarf hierfür abzudecken.Als „thermisch behaglich“ ist hier
derüber die „empfundene Behaglichkeit“hinausgehende
anlagentechnisch her-stellbare Idealzustand mit
gleichenOberflächen- und Lufttemperaturen undvernachlässigbaren
Luftgeschwindig-keiten gemeint. Dabei darf voraus-setzungsgemäß die
abgegebeneHeizleistung des Heizsystems zu kei-ner Zeit kleiner sein
als die Heizlast,weil dann selbst die mittleren
Behaglich-keitserwartungen nicht erfüllt werden.Auch örtlich muß
radiativ und konvek-tiv abgestimmt auf das
jeweiligeBehaglichkeitsdefizit für Ausgleich ge-sorgt werden. Der
Vorgang der Bereit-stellung der zeitlichen und
örtlichenErfordernisse wird als Nutzenüber-gabe bezeichnet. Ziel
ist, möglichstgenau örtlich und zeitlich nicht nur dieHeizlast
abzuführen (zu decken), son-dern auch die jeweiligen Behaglich-
4701 ist und Q0,N die momentaneHeizlast. Die relative Heizlast
ßQ istalso das Verhältnis zwischen momen-taner Heizlast und der
Heizlast unterAuslegungsbedingungen. Das zeitli-che Integral der
Heizlast Q0,N beschreibtden Referenzenergiebedarf Q0,N, derfür
einen bestimmten Betrachtungs-zeitraum als energetische
Vergleichs-größe für die nachfolgenden ProzesseNutzenübergabe,
Wärmeverteilungund Wärmeerzeugung herangezogenwerden kann. Für
einen Betrachtungs-zeitraum von einem Jahr ist die Zeitt = tJahr =
8760 h.Beispielhaft zeigt Bild 2 die Ergebnis-darstellung für einen
Systemvergleicheines Heizkörpersystem/1/ geregeltmit
Thermostatventilen und einem naß-verlegten Fußbodenheizsystem mit
ste-tigem PI-Regler mit Hilfsmotor. Ein Ver-gleich der
Aufwandszahlen für dieNutzenübergabe zeigt, daß unabhän-gig von der
relativen Heizlast – alsoauch unabhängig vom Wärmeschutz– der
Energieaufwand für die Nutzen-übergabe bei einem
Heizkörpersystemmit Thermostatventilen ca. 10 % bis15 % geringer
ist. Der Abschlußberichtbeinhaltet die Zusammenstellung
deruntersuchten Varianten für die Warm-wasserheizanlagen.
0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16 0.18 0.20
2.0
1.9
1.8
1.7
1.6
1.5
1.4
1.3
1.2
1.1
1.0
Jahresmittel der relativen Heizlast ßQ
Auf
wan
dsza
hl e
1
(1) X TE H11 60/12(2) X ST FNP 42/10
Bild 2:Aufwandszahl inAbhängigkeit desJahresmittel derrelativen
Heizlastfür einenHeizkörper vomTyp 11 mitThermostatventil(1) und
einNaßsystem mitstetigem PI-Reglerin derEinbausituationEFH (2).
.
.
. N N
-
16
Bei der Verringerung des Heizener-giebedarfs von Gebäuden und
gleich-zeitigem Erhalt oder gar Verbesserungder Behaglichkeit kommt
der bedarfs-gerechten Auslegung der Heizanlageund der auf das
Gebäude und dieNutzung abgestimmten Regelung einegroße Bedeutung
zu. Das Energieein-sparpotential dieser Maßnahmen istvergleichbar
mit den erreichbaren Ein-sparungen durch die Sanierung
derGebäudehülle. In der Praxis ist es je-doch oft so, daß die
Parameter derRegelung nicht oder nur ungenau aufdie tatsächlichen
Gebäude- und An-lagenparameter, die Nutzung und dasWetter
abgestimmt werden, obwohldies von technischer Seite (DDC-Rege-lung)
ohne weiteres möglich wäre.Fallabhängig ergeben sich
dadurcherhebliche, unnötige Mehrverbräuchebei der Beheizung von
Gebäuden.
Seit Ende 1996 läuft am LHR dasProjekt MOSES - Modellhafte
Sanie-rung einer Schule. Finanziert wird dasProjekt durch das BMBF
(ca. 50 %), dieStadt Stuttgart (ca. 25 %) und
diverseIndustriepartner (ca. 25 %). Ziel ist,sowohl die
Gebäudehülle als auch dieHeizanlage zeitgleich so zu sanieren,daß
eine maximale Energieeinsparungbei optimierter
Gesamtwirtschaftlichkeiterreicht wird. Dazu soll eine übertrag-bare
Vorgehensweise erarbeitet wer-den, die als Modell für die
energeti-sche Sanierung von anderen Schulendienen kann. Die
Federführung desProjekts liegt beim Amt für Umwelt-schutz der Stadt
Stuttgart, die bauphy-sikalischen Fragestellungen werdenvom IBP
bearbeitet. Aufgabe des LHRist die Konzeptentwicklung für die
Heiz-und Regelungsanlage sowie dieBetriebsüberwachung und
-optimierungder sanierten Anlage während zweiHeizperioden.Bei der
Schule handelt es sich um einenU-förmigen Komplex mit insgesamt
vier
MOSES - Optimierung der Regelung einerHeizungsanlage mit einem
kalibriertenAnlagen- und GebäudesimulationsmodellChristoph Bacher,
Bernhard Biegert
Bauabschnitten aus vier verschiede-nen Baujahren (1930-1995).
Die nutz-bare Grundfläche beträgt 6.280 m2.In den Jahren 1996 und
1997 wurdenim Rahmen des Projekts unter anderemfolgende Maßnahmen
durchgeführt:Die Gebäudehülle der drei älterenBauteile wurde mit
einem Wärme-dämmverbundsystem (12 cm PS) aus-gestattet. Alle
Fenster und Außentürenwurden durch eine
hochwertigeWärmeschutzverglasung (k-Wert 1,3W/m2K) ersetzt. Der
Wärmeschutzfolgt dabei den Richtlinien der StadtStuttgart /1/ und
geht damit deutlichüber den Standard der WSV 95 hin-aus. Ein
Gasbrennwertkessel (195 kW)und ein Niedertemperaturkessel (170kW)
in Folgeschaltung ersetzen diealten
Niederdruckdampfheizkessel(Gesamtleistung ca. 800 kW). DasRohrnetz
wurde teilweise erneuert unddie alten Dampfheizkörper gegenmoderne
Warmwasser-Plattenheiz-körper ausgetauscht. Die Auslegungder neuen
Heizkörper erfolgte entspre-chend der mehrfunktionalen
Ausle-gungsmethode nach Bach /2/. DieFunktion der Heizkörper
beschränktsich dabei nicht wie bisher nur auf dieDeckung der
Heizlast eines Raumesnach DIN 4701. Zur Gewährleistungder
Behaglichkeit in den Räumen müs-sen die Heizkörper darüber hinaus
dieAbstrahlung der kalten Fensterflächenund die kalte
Fallluftströmung vor denFensterinnenflächen kompensieren.Rund 1/3
der Klassenräume wurdenmit einer Einzelraumregelung
überZonenventile ausgestattet, die restli-chen 2/3 mit
Thermostatventilen. DieRegelung der kompletten Heizanlageerfolgt
über eine DDC-Regelung.
Meßtechnische Überwa-chung und SimulationUm die Wirksamkeit der
getroffenenMaßnahmen bei der Sanierung derSchule zu kontrollieren
und zu bewer-
ten, schließt sich dem Umbau einezweijährige meßtechnische
Überwa-chung an. Alle relevanten Temperatu-ren
(Raumlufttemperaturen, Heizmittel-temperaturen) sowie alle
Leistungs-(Heizleistung der Kessel) und Ver-brauchsdaten
(Gasverbrauch, Strom-verbrauch etc.) werden in regelmäßi-gen
Zeitabständen über eine elektroni-sche Datenerfassung
aufgenommen.
Bereits zur Konzeptentwicklung wurdeam LHR die Gebäude - und
Anlagensi-mulation eingesetzt. Es wurdenSimulationsmodelle für das
Gebäude(unterschiedliche Dämmvarianten) undverschiedene
Anlagenvarianten entwik-kelt. Eingesetzt wird dabei das
Pro-grammsystem TRNSYS /3/. Die Ge-bäude- und Anlagensimulation
lieferteso zusammen mit einer Wirtschaftlich-keitsberechnung die
wesentlichen Da-ten für die Konzeptentscheidung. Nach-dem Gebäude
und Anlage inzwischensaniert sind, werden die existierendenGebäude-
und Anlagensimulations-modelle weiter detailliert und zur
Op-timierung der Anlagenbetriebsweise(Regelstrategie) eingesetzt.
Die Simu-lation erlaubt es, die kurz- (Raum-temperaturen) und
langfristigen (Jahres-energiebedarf) Auswirkungen einer
ver-änderten Anlagenbetriebsweise bereitsim voraus zu untersuchen.
In einemersten Schritt ist es dazu notwendig,das Simulationsmodell
durch einen Ver-gleich mit Meßdaten aus der realenAnlage zu
validieren und gegebenen-falls anzupassen (kalibrieren).
Kalibrierung desSimulationsmodells mitMeßdatenDas
Simulationsmodell des Gebäudesund der Heizanlage kann die
thermi-schen Verhältnisse, die an der realenHeizanlage und im
realen Gebäudeherrschen meist nicht exakt wiederge-ben. Dies liegt
an vereinfachenden
-
17
Annahmen, die in den Modellen ent-halten sind, sowie auch an
einer Bau-ausführung die nicht exakt den Vorga-ben entspricht.
Daher treten zwischenden Meßwerten und den entsprechen-den, durch
Simulation gewonnenenWerten Unterschiede auf. Mit einerKalibrierung
der Simulationsmodelleunter Zuhilfenahme von Meßdatenbringt man -
nach Definition der Kali-brierung - das Simulationsmodell aufdas
richtige Maß. Das thermische Ver-halten des Modells wird so an
dasthermische Verhalten der realen Anla-ge bzw. des realen Gebäudes
ange-paßt. Beispielhaft soll hier derKalibriervorgang für ein
gekoppeltesGebäude- und Heizanlagenmodell be-schrieben werden. Für
die Kalibrie-rung wird ein Zeitraum von 2 WochenEnde Januar 1998
betrachtet. Die ge-messenen Wetterdaten und die in denKlassenräumen
und der Heizzentralegemessenen Energieverbrauchswertebilden die
Eingabewerte für dasSimulationsmodell. Die Kalibrierungerfolgt über
den Vergleich von gemes-sener und durch Simulation berechne-ter
Raumlufttemperatur. Durch Variati-on der Personenanzahl, des
Luftwech-sels infolge von Gebäudeundichtig-keiten (Infiltration)
und der Heizkörper-leistung kann der simulierte Temperatur-verlauf
an den gemessenen Verlaufangepaßt werden. Das Diagramm 1zeigt den
gemessenen Raumluft-temperaturverlauf eines Klassenzim-mers sowie
den entsprechenden simu-lierten Raumlufttemperaturverlauf vorund
nach der Kalibrierung.
AusblickIm weiteren Verlauf des Forschungs-projekts werden alle
Simulations-teilmodelle für Gebäude und Anlagemit dem
Simulationsmodell derHeizzentrale gekoppelt. Das entste-hende
Gesamtmodell wird wie be-schrieben kalibriert und die Kalibrie-rung
zusätzlich mit Meßdaten aus an-deren Betriebszeiträumen
validiert.Darauf aufbauend kann die Anlagen-betriebsweise weiter
optimiert werden.Ziel ist, den Heizkennwert der letztenHeizperiode
von 65 kWh/m2a nochweiter zu senken.
Literatur
/1/ Landeshauptstadt Stuttgart,Amt für Umweltschutz
(Hrsg.):”Energiesparendes Bauen - Anforderungenan den baulichen
Wärmeschutz städtischerGebäude, Merkblatt für Bauherren.
Stuttgart(1993), Anhang A5, S. 119/122.
/2/ Bach, H.; Bauer, M.:Heizflächen richtig auslegen. SBZ Nr.
10(1995), Seite 76/ 82.
/3/ TRNSYS: A Transient SystemSimulation Program, Version
14.2.Solar Energy Laboratory,Universität Wisconsin, USA, 1996.
PERSONALIA
Seit Mitte 1997 gab es folgendepersonelle
VeränderungenDipl.-Ing. René Schlageterverließ uns nach
einjährigerMitarbeit, um eine attraktive Stellein der Industrie
anzutreten.
Bei den Wissenschaftlern gab eseine Reihe von
Zugängen:Dipl.-Ing. Marc Birk arbeitetim Bereich
Systemsimulation/Regelungstechnik;Dipl.-Ing. Fred Kolarikverstärkt
das Team im BereichArbeitsplatzluftreinhaltung;Dipl.-Ing. Heiko
Krispinist im Prüfbereich Regler tätig;Dipl.-Ing. Armin Ruppert
istQualitätsmanagement-Beauftrag-ter und war für die
Vorbereitungder Akkreditierung verantwortlich;Dipl.-Ing. (FH)Martin
Weßbecher betreut dieMesstechnik der Prüfstände,vor allem des
Walter Dittes-Strömungs-Labors.Als Stipendiaten arbeitenFrau J.
Ding, M. Sc. imBereich Strömungssimulation undHerr Dipl.-Ing.Markus
Treiber im BereichSystemsimulation.Schließlich verstärktAntonio
Latronico unserentechnischen Bereich.
Diagramm 1:Raumlufttemperatur vonKlassenzimmer
23(Südostrichtung).
20.01.1998 01.02.1998
-
18
Prüfstand
DDCEingänge
Analog Digital Analog Digital
Ausgänge
LabVIEW
Messwerterfassungsgerät
Datenaustausch
Testsignalgenerator
MessdatenGebäude
RTL-Anlage
Wetterdaten
Teile der Regelung
Testdaten
Etc.
D/A
+D/D
A/D
+D/D
Echtzeit-Simulation
oder
Emulation als Werkzeugfür die Abnahmevon DDC-Geräten
Bild 1: Konzept einer Abnahmeumgebung für DDC-Geräte
Ausgangspunkt der Arbeiten an neuenAbnahme- und
Inbetriebnahme-prozeduren bildet der im Forschungs-vorhaben
VITE-BEMS /1/ aufgebauteEmulatorprüfstand, auf dem reale DDC-Geräte
in Verbindung mit einem virtu-ellen Gebäude- und
Anlagenmodellgetestet werden können. Die für diesenPrüfstand
entwickelte Schnittstelle fürdie Verbindung zwischen realer
undvirtueller Welt – d.h. zwischen DDC-Gerät und Gebäude- und
Anlagensi-mulation – ist so aufgebaut, daß dieSteuerung der
Datenerfassung und-übertragung vom und zum DDC-Gerätstarr in die
Simulation eingebundenund somit unflexibel ist. Eine der
Haupt-voraussetzungen für den Einsatz derEmulation bei der Ab- und
Inbetrieb-nahme von DDC-Geräten ist jedoch,daß die Datenerfassung
und -über-tragung flexibel gestaltet werden kann.Deshalb wird im
Rahmen des Vorha-bens ETA-BEMS die Schnittstellen-technik des
Emulatorprüfstands über-arbeitet und erweitert. Im Unterschiedzur
bisherigen Schnittstelle ist die Da-tenerfassung und -übertragung
bei derneuen Schnittstellentechnik komplett ausder Simulation
ausgekoppelt. Sie er-folgt jetzt durch das eigenständige
Meßwerterfassungs- und verarbeitungs-system (MEVS) LabVIEW
/2/.
Die Kommunikation zwischen DDC-Gerät und Echtzeit-Simulation
erfolgtnicht mehr direkt, sondern über soge-nannte
Schnittstellendateien. Dabeiwerden die am DDC-Gerät gemesse-nen
Signale vom MEVS in eine Ein-gabedatei für die
Echtzeitsimulationgeschrieben. Diese Datei wird von derSimulation
zu Beginn eines jeden Zeit-schritts neu eingelesen. Die von
derSimulation berechneten Ausgabe-größen des Gebäude- und
Anlagen-modells (z.B. Temperatur, Feuchte,Druck) werden in eine
Ausgabedateigeschrieben, die wiederum vom MEVSständig neu
eingelesen wird. Die Da-ten aus der Ausgabedatei werdenschließlich
vom MEVS in Signale um-gesetzt, die für das DDC-Gerät ver-ständlich
sind. Bei der neuentwickeltenSchnittstelle können sowohl die Ein-
alsauch die Ausgabedaten ständig aufeiner graphischen
Benutzeroberflächebeobachtet werden. Ein entscheiden-der Vorteil
der neuen Schnittstelle er-
Für die Regelung von heiz- und raumlufttechnischen Anlagen in
größerenGebäuden werden heute meist programmierbare digitale
Regelsysteme(DDC-Geräte) eingesetzt. Mit diesen Systemen ergeben
sich vielfältigeMöglichkeiten, die Betriebsweise von heiz- und
raumlufttechnischen Anla-gen hinsichtlich ihres Energieverbrauchs
aber auch in bezug auf dieZufriedenheit der Benutzer zu optimieren.
Während sich die DDC-Technikin den letzten Jahren ständig „rasant“
weiterentwickelt hat, sind diebegleitenden Regelwerke und
Richtlinien für die Abnahme bzw. Inbetrieb-nahme solcher Geräte wie
die HOAI (Honorarordnung für Architekten undIngenieure) und die VOB
(Verdingungsordnung für Bauleistungen) Teil Ckaum verändert worden.
Im Rahmen des Forschungsvorhabens „ETA-BEMS – Entwicklung von
Testprozeduren zur Abnahme von Building-Energy-Management-Systemen“
werden Werkzeuge sowie Verfahrenentwickelt, mit denen die Abnahme
und die Inbetriebnahme von DDC-Geräten verbessert und an heutige
Anforderungen angepaßt werdenkönnen. Ein Werkzeug, das hierbei
verwendet wird, ist die Emulation.
Robert F. Grob, Kai Zou
gibt sich aus derTatsache, daß derEmulatorprüfstandüber die
Benutzer-oberfläche auf„ H a n d b e t r i e b “umgestellt
werdenkann. Dies bedeutet,daß die Gebäude-und Anlagendaten,die sich
im Emu-lationsbetrieb ausdem Zusammenspielvon DDC-Gerät unddem
Simulations-modell („Closed-Loop“) ergeben,ebenso von Handbzw. mit
Hilfe einerDatei eingegebenwerden können. ImGegensatz
zumEmulationsbetriebwerden die Anla-gendaten beimHandbetrieb
nichtvom DDC-Gerät be-einfluß t („Open-Loop“).
-
19
Mit der so aufgebauten Emulations-umgebung als Werkzeug ergibt
sichdas in Bild 1 dargestellte Konzepteiner Abnahmeumgebung für
DDC-Geräte, wie es im Projekt ETA-BEMSverwirklicht werden soll. Das
zu unter-suchende DDC-Gerät wird auf demPrüfstand nach einer
vorgeschriebe-nen Weise angeschlossen und mit demMeßwerterfassungs-
und -verarbei-tungssystem verbunden. In einer erstenPhase werden
mit einem „Testsignal-generator“ Einzelfunktionen des DDC-Gerätes
(z.B. integrierte PI- oder PID-Regler) durch einfache Abfolgen
vonvorher festgelegten Testsignalen über-prüft. Dieser
Signalgenerator wird alsModul in das Meßwerterfassungs-
undverarbeitungssystem integriert. In ei-nem zweiten Testabschnitt,
der wie dererste im „Open-Loop“ durchgeführtwird, wird das
DDC-Gerät mit Daten,die vom MEVS aus einer Datei gelesenwerden,
einem allgemeinen Test unter-zogen. Die dabei verwendeten
Datenkönnen beispielsweise Meßdaten auseiner realen Anlage oder
vorab gene-rierte Testdaten sein. Die abschließen-de dritte Phase
erfolgt schließlich imeigentlichen
Emulationsbetrieb(„Closed-Loop“). Hier wird das DDC-Gerät in der
virtuellen Testumgebungmit Hilfe eines Simulationsmodells
ge-testet. In dem Modell sind das Gebäu-de und die Anlage, in der
das DDC-System eingesetzt wird, abgebildet.Bei komplexeren
Regelungssystemenkönnen zusätzlich noch Teile der An-lagenregelung
in die Simulation inte-griert werden. In diesem Testabschnittwerden
die Energiemanagement-funktionen des DDC-Systems unter na-hezu
realen Randbedingungen über-prüft. Dabei werden verschiedene
kri-tische Betriebsbedingungen (z.B. durchextreme Witterung oder
Innenlasten)nachgebildet.
Literatur
/1/ VITE-BEMS - Virtuelle Testumgebungfür Building Energy
Management Systeme,AiF-Forschungsvorhaben Nr. 9568,HLKBRIEF Nr. 6,
Juni 1994.
/2/ LabVIEW, Virtual Instrument I/ODocumentation, National
InstrumentsCorporation, 1994.
Wir waren eigentlich immersicher, dass wir unserenStudenten, der
Fachweltund unseren AuftraggebernQualität liefern.Wir haben dann
aber gelernt, hierfür auch einenformalen Nachweis durchein
QM-System zu führen.Dieser Nachweis wurde bestätigt:
Die Prüfstelle HLK besitzt nun aufdem Gebiet der Heiz- und
Raumluft-technik, als erste Prüfstelle inDeutschland die höchste
Akkredi-tierungsstufe,die flexible Akkreditierung.
Die flexible Akkreditierung umfaßtnicht nur die Auswahl der
Prüfver-fahren, sondern vor allem die Mo-difizierung sowie die
Weiter- undNeuentwicklung von Prüfmodellenund Prüfverfahren des
definiertenPrüfgebiets.
Dadurch kann die Prüfstelle inner-halb ihres Kompetenzbereichs
ohneQualitätsverlust auf• aktuelle Entwicklungen
in der Normung undtechnischen Regelsetzung,
• Veränderungen des Standesvon Wissen und Technik,
• veränderte oderbesondere Kundenwünsche
reagieren.
Prüfstelle HLKakkreditiert !
Des weiteren besitzt die PrüfstelleHLK geeignete
Kalibriernormale fürdas akkreditierte Prüfgebiet.
Das Prüfgebiet umfaßt:
• Untersuchung von wärme-,strömungs- und MSR-technischen
Eigenschaftenan Komponenten, Anlagenund Systemen der Heiz-
undRaumlufttechnik im Laborund in situ, ohne diePrüfung
firmenneutralerDatenprotokolle und dieOlfaktometrie.
Um den hohen Stand zu halten,wird das QM-System in regelmä-ßig
stattfindenden Seminaren er-gänzt und erweitert. Die Mitarbei-ter
sind zur aktiven Mitarbeit aufge-fordert. Ihre Kompetenz wird
durchgeregelte Weiter- und Fortbildunggewährleistet.
-
20
Seit dem Oktober 1998 hat der LHRsein Prüflabor um eine weitere
Prüfein-richtung ergänzt (s. Bild 1) und somitseine Prüftätigkeiten
um ein Gebieterweitert.
Mit der neuen Prüfeinrichtung werdendie Zulassungsprüfungen nach
derBauregelliste für Wohnungslüftungs-geräte mit und ohne
Wärmerück-gewinnung durchgeführt.
Die Prüfungen dienen der energeti-schen Beurteilung von
Wohnungs-lüftungsgeräten mit und ohne Wärme-rückgewinnung nach der
Wärme-schutzverordnung. Das den Prüfungenzugrundeliegende Prüf- und
Rechen-verfahren hat das Deutsche Institut fürBautechnik
veröffentlicht.
Innerhalb dieses Verfahrens wird dieexterne und die interne
Dichtheit desLüftungsgeräts überprüft. Die Luftstrom-kennlinien
einzelner Drehzahlstufen,der Wärmebereitstellungsgrad η´w unddas
elektrische Wirkungsverhältnis εel
des Wohnungslüftungsgeräts werdenbestimmt. Aus diesen Kennwerten
wirdein ∆p,V-Diagramm erstellt, in demBereiche gleicher
Abminderungs-faktoren für den Lüftungswärmebedarfeines Gebäudes
(Bonuswerte) darge-stellt sind.
Darüber hinaus können am LHR auchschalltechnische Untersuchungen
anWohnungslüftungsgeräten durchge-führt werden.
Die Prüfeinrichtung kann bei Unter-suchungen im
Entwicklungsstadium ein-gesetzt werden, aber auch Messungenan
anderen Gerätearten oder -anord-nung die ein bzw. zwei
konditionierteLuftströme benötigen sind mit der Kon-zeption der
Prüfeinrichtung vereinbar.Dabei kann ein Luftstrom bis 500m3/hbei
Außenluftbedingungen von ca.– 5°C hergestellt werden.
Selbstverständlich ist auch dieser Prüf-stand in die flexible
Akkreditierungeingeschlossen.
Prüfstand fürWohnungslüftungsgerätein Betrieb genommen
IMPRESSUM
Autoren:Prof. Dr.- Ing. Heinz BachDipl.- Ing. Christoph
BacherDipl.- Ing. Michael BauerDipl.- Ing. Bernhard BiegertDipl.-
Ing. Jörg DipperDipl.- Ing. Robert F. Grob, M.Sc.Dipl.- Ing.
Raphael HallerDipl.- Ing. Christian HauptDipl.- Ing. Fred
KoralikDipl.- Ing. Erik ReichertDipl.- Ing. Markus TritschlerKai
Zou, M.Sc.IKE/LHR
Dipl.- Ing. Chr. KochendörferDipl.- Ing. K.
StergiaropoulosFGHLK
Herausgeber:Verein der Förderer der
Forschung im BereichHeizung-Lüftung-Klimatechnik
Stuttgart e.V.Pfaffenwaldring 6a70550 Stuttgart - VaihingenTel.
0711 / 685 - 2090Fax 0711 / 687 - 6056
Redaktion:Gunther ClausSabina Fischer-Hampel
Grafik u. DTP:CommunikationVisuellRolf Wernecke, Stuttgart
Druck und Reproduktion:Druckerei Jauch, Stuttgart
Die Verantwortung für den Inhaltder Beiträge liegt bei den
Autoren.Veröffentlichung, auch auszugsweise,nur mit Genehmigung des
Herausgebers.
Konstantinos Stergiaropoulos
.
