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Universität Bayreuth Lehrstuhl für Hydrologie
Sickerwasserprognose für Bodenbelastungen mit rüstungspezifischen Stoffen
Abschlußbericht
zum 2. Teil des Forschungsvorhabens
Auftraggeber:
Bayerisches Staatsministerium
für Landesentwicklung und Umweltfragen
Bayreuth, Januar 2002
.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil i
Schultze B. und W. Durner* (2002): Sickerwasserprognose für Bodenbelastungen mit rüstungs-spezifischen Stoffen, Abschlußbericht zum 2.Teil des Forschungsvorhabens. Lehrstuhl für Hydrologe, Universität Bayreuth, 95440 Bayreuth, 133 S.
* Korrespondierender Autor: Prof. Dr. W. Durner, Institut für Geoökologie, Technische Universität Braun-
schweig, Langer Kamp 19c, 38106 Braunschweig, E-mail [email protected].
ii Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, 2. Teil, Abschlußbericht April 2002 iii
Inhaltsverzeichnis
1 Einleitung 1
2 Arbeitsplan und Untersuchungsprogramm 3
2.1 Böden......................................................................................................................... 3
2.2 Stoffe.......................................................................................................................... 3
2.3 Dotierungsstufen........................................................................................................ 3
2.4 Vorversuche............................................................................................................... 3
2.5 Hauptversuche ........................................................................................................... 4
2.5.1 Elutionsversuche zur Bestimmung von Abbau und Alterungseffekten ........... 4
2.5.2 Adsorptionsisothermen..................................................................................... 5
2.5.3 Stoffemission aus dotierter Probe: Perkolation angelehnt an DIN V-19736 ... 5
2.5.4 pH-Abhängigkeit der Hexogen-Elution ........................................................... 6
2.5.5 Einfluß der CaSO4-Konzentration auf Trübe und Stoffgehalte in der Perkolation ....................................................................................................... 6
3 Material und Methoden 7
3.1 Material...................................................................................................................... 7
3.1.1 Sprengstofftypische Verbindungen (STV)....................................................... 7
3.1.2 Böden ............................................................................................................... 7
3.2 Methoden ................................................................................................................... 8
3.2.1 Dotierung der Bodenproben für die Elutions–/Perkolationsuntersuchungen... 8
3.2.2 Bestimmung der Gesamtstoffgehalte in den Bodenproben.............................. 8
3.2.3 Eluatuntersuchungen und Bestimmung des Stoffgehalts im Eluat nach DIN 38414 S4 (modifiziert nach LAGA)................................................................. 9
3.2.4 Aufbau eines Säulensystems und Bestimmung der Stoffgehalte im Perkolat nach DIN V19736 .......................................................................................... 10
3.2.5 Sorptionsisothermen....................................................................................... 12
3.2.6 Aufarbeitung der Eluat-/ Perkolatproben durch Festphasenextraktion (Solid Phase Extraction, SPE)................................................................................... 12
3.2.7 Einengen der Proben ...................................................................................... 13
3.2.8 Zusammensetzung der bioziden Elutions- und Perkolationslösung............... 14
3.2.9 Analytik.......................................................................................................... 15
3.3 Auswertung der Perkolationsversuche .................................................................... 18
4 Ergebnisse 21
4.1 Vorversuche............................................................................................................. 21
iv Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil
4.1.1 Einfluss der Biozide auf die Analytik ............................................................ 21
4.1.2 Einfluss der Sterilisation auf den organischen Kohlenstoffgehalt. ................ 22
4.1.3 Elutionsversuche zur Bestimmung von Abbau und Alterungseffekten. ........ 22
4.1.4 Adsorptionsisothermen................................................................................... 40
4.1.5 Stoffemission aus dotierten Proben: Perkolation nach DIN V-19736 ........... 47
4.1.6 pH-Abhängigkeit der Hexogen-Elution ......................................................... 67
4.1.7 Einfluss der CaSO4-Konzentration auf Trübe und Stoffgehalte bei der Perkolation nach DIN V 19736...................................................................... 69
5 Diskussion 72
5.1 Grundlegende Ergebnisse ........................................................................................ 72
5.2 Synthese................................................................................................................... 76
5.3 Bedeutung der Erkenntnisse für den praktischen Vollzug ...................................... 78
5.4 Notwendige weitere Untersuchungen...................................................................... 79
6 Zusammenfassung 81
7 Literatur 85
Anhang 89
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, 2. Teil, Abschlußbericht April 2002 v
Abbildungsverzeichnis Textteil
Abb. 1: Säulenaufbau Perkolationsversuche.. .......................................................................... 10
Abb. 2: HPLC-Chromatogramm eines Mischstandards........................................................... 16
Abb. 3: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat Hexogen .............................................................. 25
Abb. 4: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration Hexogen.............................. 25
Abb. 5: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme Hexogen................................................. 25
Abb. 6: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat TNT..................................................................... 27
Abb. 7: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration TNT .................................... 27
Abb. 8: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme TNT ....................................................... 27
Abb. 9: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat 2-A-4,6-DNT ...................................................... 29
Abb. 10: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration 2-A-4,6-DNT.................... 29
Abb. 11: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme 2-A-4,6-DNT....................................... 29
Abb. 12: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat 2,4-DNT............................................................ 31
Abb. 13: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration 2,4-DNT............................ 31
Abb. 14: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme 2,4-DNT .............................................. 31
Abb. 15: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat Hexogen .............................................................. 33
Abb. 16: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration Hexogen .............................. 33
Abb. 17: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme Hexogen.................................................33
Abb. 18: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat TNT ..................................................................... 35
Abb. 19: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration TNT..................................... 35
Abb. 20: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme TNT........................................................ 35
Abb. 21: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat 2-A-4,6-DNT....................................................... 37
Abb. 22: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration 2-A-4,6-DNT ...................... 37
Abb. 23: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme 2-A-4,6-DNT ......................................... 37
Abb. 24: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat 2,4-DNT .............................................................. 39
Abb. 25: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration 2,4-DNT.............................. 39
Abb. 26: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme 2,4-DNT.................................................39
Abb. 27: Adsorptionsisothermen von Hexogen an Boden "Sandgrube".................................. 42
Abb. 28: Adsorptionsisothermen von TNT an Boden "Sandgrube" ........................................ 42
vi Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil
Abb. 29: Adsorptionsisothermen von 2-A-4,6-DNT an Boden "Sandgrube".......................... 43
Abb. 30: Adsorptionsisothermen von 2,4-DNT an Boden "Sandgrube" ................................. 43
Abb. 31: Adsorptionsisothermen von Hexogen an Boden "Haufwerk 5053".......................... 45
Abb. 32: Adsorptionsisothermen von TNT an Boden "Haufwerk 5053" ............................... 45
Abb. 33: Adsorptionsisothermen von 2-A-4,6-DNT an Boden "Haufwerk 5053" .................. 46
Abb. 34: Adsorptionsisotherme von 2,4-DNT an Boden "Haufwerk 5053"............................ 46
Abb. 35: Perkolation "Hexogen, Einzelstoff, Boden Sandgrube"............................................ 49
Abb. 36: Perkolation "Hexogen, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube".......................... 49
Abb. 37: Perkolation "Hexogen, Mittelwerte, Boden Sandgrube" ..........................................49
Abb. 38: Perkolation "TNT, Einzelstoff, Boden Sandgrube" .................................................. 51
Abb. 39: Perkolation "TNT, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube"................................. 51
Abb. 40: Perkolation "TNT, Mittelwerte, Boden Sandgrube" ................................................. 51
Abb. 41: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Einzelstoff, Boden Sandgrube" .................................... 53
Abb. 42: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube" .................. 53
Abb. 43: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Mittelwerte, Boden Sandgrube"................................... 53
Abb. 44: Perkolation "2,4-DNT, Einzelstoff, Boden Sandgrube"............................................ 55
Abb. 45: Perkolation "2,4-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube".......................... 55
Abb. 46: Perkolation "2,4-DNT, Mittelwerte, Boden Sandgrube" ..........................................55
Abb. 47: Perkolation "Hexogen, Einzelstoff, Boden Hw 5053" .............................................. 57
Abb. 48: Perkolation "Hexogen, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053" ............................ 57
Abb. 49: Perkolation "Hexogen, Mittelwerte, Boden Hw 5053"............................................. 57
Abb. 50: Perkolation "TNT, Einzelstoff, Boden Hw 5053"..................................................... 59
Abb. 51: Perkolation "TNT, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053" ................................... 59
Abb. 52: Perkolation "TNT, Mittelwerte, Boden Hw 5053".................................................... 59
Abb. 53: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Einzelstoff, Boden Hw 5053" ...................................... 61
Abb. 54: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053"..................... 61
Abb. 55: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Mittelwerte, Boden Hw 5053" ..................................... 61
Abb. 56: Perkolation "2,4-DNT, Einzelstoff, Boden Hw 5053".............................................. 63
Abb. 57: Perkolation "2,4-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053" ............................ 63
Abb. 58: Perkolation "2,4-DNT, Mittelwerte, Boden Hw 5053"............................................. 63
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, 2. Teil, Abschlußbericht April 2002 vii
Abb. 59: Modellanpassungen der Perkolationsverläufe, Boden „Sandgrube.“........................ 65
Abb. 60: Modellanpassungen der Perkolationsverläufe, Boden „Haufwerk 5053“................. 65
Abb. 62: Konzentration in der Wasserphase für Hexogen in Abhängigkeit von der
Elutionslösung für den Boden "Sandgrube"........................................................... 67
Abb. 63: Konzentration in der Wasserphase für Hexogen in Abhängigkeit von der
Elutionslösung für den Boden "Hw 5053". ............................................................ 68
Abb. 64: Einfluss der CaSO4-Konzentration, Hexogen ........................................................... 70
Abb. 65: Einfluss der CaSO4-Konzentration, TNT.................................................................. 70
Abb. 66: Einfluss der CaSO4-Konzentration, 2-A-4,6-DNT ................................................... 71
Abb. 67: Einfluss der CaSO4-Konzentration, 2,4-DNT........................................................... 71
Tabellenverzeichnis Textteil
Tab. 1: Dotierungskonzentrationen der Böden. ......................................................................... 3
Tab. 2: Versuchsvarianten Elutionsversuche. ............................................................................ 4
Tab. 3: Versuchsvarianten pH-Abhängigkeit............................................................................. 6
Tab. 4: Versuchsvarianten zur Ahängigkeit der Trübe vom Perkolationsfluid.......................... 6
Tab. 5: Parameter der im 2. Teil verwendeten Böden................................................................ 7
Tab. 6: Wiederfindungsraten an der TurboVap. ...................................................................... 13
Tab. 7: Zusammensetzung der verwendeten Biozide............................................................... 14
Tab. 8: Analytische Grenzwerte für die einzelnen Stoffe. ....................................................... 17
Tab. 9: Nachweisgrenzen und Bestimmungsgrenzen für die Analysen................................... 18
Tab. 10: Mittelwerte und Standardabweichung der Wiederfindung (in %) dreier
Parallelen, sowie die Konzentrationen der gefundenen Abbauprodukte ............... 21
Tab. 11: Gesamtmittelwerte Eluat- und Bodenkonzentrationen über alle
Elutionsversuche. ................................................................................................... 72
Tab. 12: Gesamtmittelwerte Verteilungskoeffizienten: Zusammenfassung aller
Batchversuche. ....................................................................................................... 74
Tab. 13: Vergleichende Übersicht über mittlere Boden-Wasser-
Verteilungskoeffizienten. ....................................................................................... 77
viii Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil
Tabellen- und Abbildungsverzeichnis Anhang
siehe Anhang (Seite 89)
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, 2. Teil, Abschlußbericht April 2002 ix
Textteil
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 1
1 Einleitung
Im Juli 1999 trat die Bundes-Bodenschutz- und Altlastenverordnung (BBodSchV) in Kraft. In
dieser Verordnung wird bei der Untersuchung und Gefährdungsabschätzung von Verdachts-
flächen oder altlastverdächtigen Flächen zwischen den verschiedenen Wirkungspfaden Boden
– Mensch, Boden – Nutzpflanze und Boden – Grundwasser unterschieden.
Für den Wirkungspfad Boden – Grundwasser muss abgeschätzt werden, ob von dem aus einer
schädlichen Bodenveränderung oder Altlast austretenden Sickerwasser eine Gefahr für das
Grundwasser ausgeht. Der rechtlich maßgebliche Ort der Beurteilung ist dabei die Eintritts-
stelle des Sickerwassers in das Grundwasser. Für das an diesem Ort auftretende Sickerwasser
wurden in der BBodSchV Konzentrations-Grenzwerte, sogenannte Prüfwerte, aufgestellt. Da
der Ort der Beurteilung nicht notwendigerweise mit dem Ort der Bodenprobennahmen über-
einstimmt, ist eine „Sickerwasserprognose“ erforderlich, d.h. es muss eine Abschätzung
vorgenommen werden, in welchem Umfang die Stoffe mobilisiert werden (Emissionsabschät-
zung) und welche Stoffeinträge (Konzentrationen und Frachten) in überschaubarer Zukunft
über das Sickerwasser in das Grundwasser zu erwarten sind (Transportprognose).
Für die bei Rüstungsaltlasten relevanten Stoffe wurden in der BBodSchV keine Prüfwerte
festgelegt. Sie sind im Einzelfall von den Fachbehörden abzuleiten. Vom Bayerischen Lan-
desamt für Wasserwirtschaft wurden daher für die Bearbeitung von Einzelfällen zunächst
vorläufige Werte aufgrund der Wirkungsdaten (Toxizität, Karzinogenität, Genotoxizität)
aufgestellt. Diese vorläufigen Werte berücksichtigen jedoch nicht weitere Aspekte wie die
spezifischen Eigenschaften des jeweiligen Stoffes (z.B. Lipophilie, mikrobieller und photoly-
tischer Abbau, Sorptionsverhalten) und die Eigenschaften des Bodens (z.B. Korngrößen-
verteilung, Gehalt an organischer Substanz, pH-Wert), die für die Sickerwasserprognose
bedeutsam sind.
Das Ziel des ersten Teils des F&E-Vorhabens war, diesen Kenntnisstand zu erweitern. Dabei
sollten in Abhängigkeit von den spezifischen Stoffeigenschaften, den Böden, dem Gesamt-
stoffgehalt und der Stoffkonzentration im Perkolat/Eluat Rückschlüsse über die Mobilisierung
und das Transportverhalten der rüstungsspezifischen Stoffe und eine zuverlässige Emissions-
abschätzung ermöglicht werden. Der Schwerpunkt des mit einem Endbericht (Schultze und
Durner, 1999) abgeschlossenen ersten Teils des F&E-Vorhabens war die Schaffung der appa-
rativen Voraussetzungen und die Durchführung von Untersuchungen zur Mobilität und Mobi-
lisierbarkeit von Bodenbelastungen mit rüstungsspezifischen Stoffen.
2 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Als wesentliche Ergebnisse der ersten Teils des F+E-Vorhabens ergaben sich (Schulz und
Durner, 1999, S59ff):
• Die Installation und Handhabung der Sorptionsversuche, S4-Elutionsversuche, und
Perkolationsversuche sowie die STV-Analytik durch HPLC/UV erschien problemlos.
• Hexogen sorbierte teilweise extrem schwach an den untersuchten Böden, und muss
somit als sehr mobil angesehen werden. Die Nitrotoluole sorbierten dagegen deutlich
stärker (Tab. 17 in Schulz und Durner, 1999). Als Mischung und als Einzelstoff appli-
zierte Substanzen zeigten verschieden starke Affinitäten zur Bodenmatrix. Unterschie-
de der Sorptionsstärke an den untersuchten Böden konnten nicht direkt durch die Bo-
dentextur oder den Gehalt an organsicher Substanz erklärt werden.
• Alle Versuchsergebnisse zeigten eine erhebliche Variabilität, deren Ursachen nicht auf
einen einzelnen Faktor bezogen werden konnte. Insbesondere traten Abbau- und Um-
bauprozesse auf, die mit den Sorptionsprozessen interferierten, so dass alle Aussagen
zur Mobilität nur qualitativ getroffen werden konnten.
• Beprobungen an real belasteten Proben vom Standort Kleinkötz zeigten z.T. deutlich
niedrigere Stoffkonzentrationen als künstlich dotierte Proben. Aufgrund der enormen
Heterogenität natürlich belasteter Proben ist es jedoch nicht möglich, mit einer relativ
begrenzten Anzahl von Proben zu klaren Aussagen zu gelangen.
• Zur Behebung grundlegender Kenntnisdefizite zum Verteilungsverhalten und der Mo-
bilität von STV in Böden sollten Standardversuchen unter Vermeidung von Abbau
durchgeführt werden. Darüber hinaus erscheint es ratsam, den möglichen Einfluss von
Alterungsprozessen zu quantifizieren.
Im zweiten Teil des Vorhabens lag der Schwerpunkt demzufolge auf methodischen Untersu-
chungen zur Bestimmung der Mobilität bei rüstungsspezifischen Stoffen. Ziel der Untersu-
chungen der zweiten Projektphase war, unter Verwendung von Standarduntersuchungs-
methoden den Einfluss der Prozesse Abbau, Alterung, Verteilungsverhalten, und Emission
aus dotierten Proben für eine ausgewählte Gruppe von sprengstofftypischen Verbindungen
(STV) zu untersuchen und statistisch abgesichert zu quantifizieren. Um Mehrdeutigkeiten der
Ergebnisse zu vermeiden, sollten die Versuche unter Ausschaltung von mikrobiologischen
Abbauvorgängen durch Sterilisieren des Bodenmaterials und Verwenden einer bioziden Lö-
sung erfolgen. Die Darstellung der Arbeiten und Ergebnisse des zweiten Teils des F+E-
Vorhabens bildet den Inhalt des vorliegenden Berichtes.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 3
2 Arbeitsplan und Untersuchungsprogramm
Im Anschluss an die Abgabe des ersten Teils des Forschungsberichtes (Schultze und Durner,
1999) wurde in einer Besprechung am LfW München am 6. Dezember 1999 diskutiert, wel-
che Konsequenzen die Erkenntnisse des ersten Teils des F&E-Vorhabens im Hinblick auf die
Weiterführung der Versuche im 2. Projektteil haben. Darauf aufbauend wurde der folgende
Versuchsplan für die zweite Projektphase festgelegt.
2.1 Böden
Die Versuchsreihen (siehe 2.5) wurden mit dem schon im ersten Teil verwendeten Boden
"Sandgrube", einem schluffigen Sand, sowie mit einem schluffigen Lehm (Haufwerk 5053)
aus dem Ostteil des Standortes Kleinkötz durchgeführt.
2.2 Stoffe
Die Versuche wurden mit Hexogen, TNT, 2A-4,6-DNT, 2,4-DNT, sowie einer Mischung
dieser vier Einzelsubstanzen durchgeführt.
2.3 Dotierungsstufen
Die Dotierung erfolgte nach der bisher verwendeten Methodik (Kap. 3.2.1). Die Böden wur-
den mit vier Einzelsubstanzen sowie einem Stoffgemisch zu Versuchsbeginn dotiert (Tab. 1).
2.4 Vorversuche
In separaten Vorversuchen wurden folgende Fragen geklärt:
• Beeinflusst die Verwendung einer toxischen Elutions- bzw. Perkolationslösung (siehe
Kap. 3.2.8) das chemische Verteilungsverhalten der STV ?
Tab. 1: Dotierungskonzentrationen der Böden.
Bezeichnung Dotierungskonzentration
Hexogen 0.5 mg/kg
Trinitrotoluol (TNT) 1 mg/kg
2-Amino-4,6-Dinitrotoluol (2A-4,6 DNT) 0.5 mg/kg
2,4-Dinitrotoluol (2,4 DNT) 0.5 mg/kg
Eine Mischung aus den o.g. vier Stoffen Total 2.5 mg/kg
4 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• Führt die Autoklavierung des Bodens zu einer Veränderung des Gehalts an organi-
schem Kohlenstoff, mit Konsequenzen für die Sorption/Desorption von STV ?
2.5 Hauptversuche
Mit den beiden Böden wurden vier Reihen von Versuchen durchgeführt.
(1) Elution,
(2) Sorptionsisothermen,
(3) Perkolation,
(4) Einfluss des pH-Wertes auf die Sorption von Hexogen.
Mit dem Boden "Sandgrube" wurde zusätzlich der Einfluss der CaSO4-Konzentration in der
Perkolationslösung auf die Trübstoffbildung und die Konzentration im Eluat untersucht.
2.5.1 Elutionsversuche zur Bestimmung von Abbau und Alterungseffekten
Die Elutionsversuche wurden so angelegt, dass außer der reinen Phasenverteilung der Stoffe
die interferierenden Prozesse "Abbau" und eventuelle Alterungseffekte getrennt nachgewie-
sen werden können. Hierzu wurde das Ausgangsbodenmaterial gut gemischt, in zwei Aliquote
getrennt, und eines der Aliquote sterilisiert (Autoklavierung 20 Minuten bei 120°C). Der
sterilisierte und der unsterilisierte Boden wurden dotiert. Die dotierten Proben wurden wie-
derum in je zwei Aliquote aufgeteilt. Der Elutionsversuch wurde an jeweils einem sterilisier-
tem und unbehandelten Aliquot einen Tag nach der Dotierung durchgeführt. Die beiden ande-
ren Aliquote wurden einer Alterung unterzogen, die der üblichen Verfahrensweise entspricht.
Es ergaben sich somit 4 Versuche je Boden und Stoff (Tab. 2). Bestimmt wurden die STV-
Gehalte im Eluat sowie an der Festphase. Jeder Versuch wurde in 3 Parallelen durchgeführt.
Gesamtzahl der Analysen für diesen Untersuchungsteil: 120 (5 Stoffe x 4 Varianten x 2 Bö-
den x 3 Parallelen).
Tab. 2: Versuchsvarianten Elutionsversuche.
Bezeichnung Bodenbehandlung Alterung Elutionslösung Bemerkung
Versuch 1.1 Unsterilisiert 14-tg. Alterung Aq. dest. Übliches Verfahren
Versuch 1.2 Unsterilisiert Keine Alterung Aq. dest
Versuch 1.3 Sterilisiert 14-tg. Alterung Vergiftet
Versuch 1.4 Sterilisiert keine Alterung vergiftet
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 5
2.5.2 Adsorptionsisothermen
Um Verfälschungen durch überlagerte Abbauvorgänge auszuschließen, erfolgte die Bestim-
mung von Adsorptionsisothermen an sterilem Probenmaterial und unter Verwendung einer
toxischen Elutionslösung. Die Versuchsmethodik ist im Kapitel 3.2.5 beschrieben. Vier Aus-
gangskonzentrationen wurden vorgelegt: 0.5, 2, 5, und 10 mg/kg. Jede Messung wurde in 3
Parallelen durchgeführt, wobei die Parallelen vom allerersten Schritt an (Dotierung) geführt
wurden, um damit die Gesamtvarianz des Verfahrens zu erfassen.
Gesamtzahl der Analysen: 120 (5 Stoffe x 4 Konzentrationsstufen x 3 Parallelen x 2 Böden).
2.5.3 Stoffemission aus dotierter Probe: Perkolation angelehnt an DIN V-19736
Die Durchführung der Perkolationsversuche erfolgte ebenfalls an sterilem Probenmaterial
unter Verwendung einer toxischen Perkolationslösung. Die technische Durchführung der
Perkolationsversuche erfolgte wie in Kap. 3.2.4 beschrieben. Die Beprobungen erfolgten zu
vier Terminen: nach 1, 2, 3 und 4 bzw. 5 Tagen. Die so erhaltenen Konzentrationen repräsen-
tieren das Sickerwasser nach dem Austausch von etwa 2, 8, 16, und 32 Porenvolumina bei der
beim Boden "Sandgrube" (hohe Darcy-Durchflussrate von 0.5 m/d), bzw. 1, 2, 3, und 4 Po-
renvolumina beim Boden "Haufwerk 5053" (niedrige Durchflussrate von 0.14 m/d). Nach
Beendigung eines Versuchs erfolgte jeweils die Zerstörung der Säule, Homogenisierung des
Säulenmaterials, und die Bestimmung des Gesamtgehalts an einer repräsentativen Mischpro-
be.
Die Perkolationsversuche wurden in Hinblick auf das verwendete Perkolationsfluid in 2 Vari-
anten durchgeführt. In einer der Varianten wurde beim Boden "Sandgrube" eine 0.002M
CaSO4-Lösung (Variante 1), in der anderen VE-Wasser (Variante 2) als Perkolationslösung
verwendet. Beim Boden "Haufwerk 5053" wurde beim Versuch mit dem Mischstandard eine
Variante mit Trinkwasser durchgeführt. Die Einzelstoffe wurden jeweils nur mit VE-Wasser
perkoliert. Jeder Versuch wurde wiederum in 3 Parallelen geführt.
Die Gesamtzahl der Analysen ergab sich zu:
Sandgrube:
120 Wasserproben (2 Varianten x 5 Stoffe x 4 Proben pro Versuch x 3 Parallelen)
30 Gesamtgehalte (2Varianten x 5 Stoffe x 3 Parallelen)
Haufwerk 5053:
72 Wasserproben (2 Varianten x 1 Stoff x 4 Proben x 3 Parallelen
+ 1 Variante x 4 Stoffe x 4 Proben pro Versuch x 3 Parallelen)
18 Gesamtgehalte (5 Stoffe x 6 bzw. 3 Parallelen )
6 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. 3: Versuchsvarianten pH-Abhängigkeit.
pH-Wert Elutionslösung Dotierungsstufen
"natürlicher" pH-Wert Aq. dest. 1 mg/kg 5 mg/kg
"natürlicher" pH-Wert 0.005M CaSO4 1 mg/kg 5 mg/kg
pH 4 pH-Puffer 1 mg/kg 5 mg/kg
pH 7 pH-Puffer 1 mg/kg 5 mg/kg
pH 8 pH-Pufferlösung 1 mg/kg 5 mg/kg
Tab. 4: Versuchsvarianten zur Ahängigkeit der Trübe vom Perkolationsfluid.
Variante Bodenmaterial Perkolationslösung Dotierung gesamt
1 "Haufwerk 149" Aq. dest.
2 0.0005M CaSO4
3 0.005M CaSO4
2,5 mg/kg
2.5.4 pH-Abhängigkeit der Hexogen-Elution
Es wurden Elutionsversuche für Hexogen für die beiden untersuchten Böden unter den in Tab.
3 gelisteten Bedingungen durchgeführt. Gemessen wurden jeweils die Konzentrationen in der
Wasserphase. Bei zwei Parallelen je Versuch ergaben sich insgesamt 20 Analysen.
2.5.5 Einfluß der CaSO4-Konzentration auf Trübe und Stoffgehalte in der Perkolation
Zur Klärung des Einflusses der Ionenstärke auf eventuell auftretende Trübungen des Perkola-
tes wurde der Perkolationsversuch mit dem Boden "Sandgrube" für die Sprengstoffmischung
unter den in Tab. 4 gelisteten Bedingungen durchgeführt. Es wurde die selbe Methodik wie in
2.5.3 verwendet.
Anzahl der Analysen: 24 (3 Varianten x 4 Beprobungen pro Versuch x 2 Parallelen)
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 7
3 Material und Methoden 1
3.1 Material
3.1.1 Sprengstofftypische Verbindungen (STV)
Wie in Tab. 1 angegeben, wurden die Versuche mit Hexogen, TNT, 2-A-4,6-DNT, 2,4-DNT,
sowie einer Mischung dieser vier Einzelsubstanzen durchgeführt.
3.1.2 Böden
Die Versuche wurden zunächst mit dem schon im ersten Teil verwendeten Boden "Sandgru-
be", einem schluffigen Sand, sowie mit einem schluffigen Lehm (Haufwerk 5053) aus dem
Ostteil des Standortes Kleinkötz durchgeführt.
Tab. 5: Parameter der im 2. Teil verwendeten Böden.
Sandgrube Hw 5053
Bodenart Su3 Lu
pH 4,7 4,5
Wassergeh. Lufttr. (Gew-%) 1,1 1,2
Org. C (Gew-%) 0,1 1,45
Grobboden
Skelett > 10 mm (Gew-%) 2 2
Feinboden Gew-% Gew-%
gS (630-2000 µm) 8,6 1,9
mS (200-630 µm) 14,3 11,2
fS (63-200 µm) 44,7 18,8
gU (20- 63 µm) 9,9 19.7
mU (6.3 -20 µm) 11,0 15.7
fU (2-6.3 µm) 7,3 14.8
T (< 2 µm) 4,1 17.9
1 Dieses Kapitel ist bis auf das neu hinzugekommene Kap. 3.2.8 identisch zum entsprechenden Kapitel des Abschlußberichtes 1. Teil (Schultze und Durner, 1999). Es wird in diesem Zwischenbericht rezitiert, um einen Rückgriff auf die methodischen Details ohne Nachschlagen in einem zweiten Dokument zu ermöglichen.
8 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
3.2 Methoden
3.2.1 Dotierung der Bodenproben für die Elutions–/Perkolationsuntersuchungen
Um die Aussagekraft von Elutions- und Perkolationsversuchen zur Sickerwasserprognose
beurteilen zu können, ist es nötig, die Versuche an Böden mit klar definierten Ausgangs-
konzentrationen vorzunehmen. Für die Untersuchungen wurden deshalb unbelastete Böden
mit definierten Mengen an sprengstofftypischen Verbindungen kontaminiert. Die verwendete
Dotierungstechnik ist angelehnt an Reid et al. (1998). In einer Edelstahlschüssel wurde entio-
nisiertes Wasser vorgelegt, wobei bei den Proben mit sterilem Boden Biozid 2 in der entspre-
chenden Verdünnung (1:1000) zugeben wurde. Die für die verschiedenen Böden eingesetzten
Wassermengen ergaben sich aus dem bei einem Matrixpotential von –30 cm herrschenden
Gleichgewichtswassergehalt. Die in Aceton (Hexogen, TNT) bzw. Methanol/Acetonitril 1:1
(STV–Gemisch) befindlichen sprengstofftypischen Verbindungen wurden zum Wasser in
einer Menge zugeben, die die gewünsche Konzentrationsstufe (bezogen auf das Trockenge-
wicht des Bodens) ergaben. 1 kg lufttrockener Boden wurde portionsweise zugegeben und mit
einem Haushalt-Handrührgerät eingemischt. Die Edelstahlschüssel mit dem feuchten dotier-
ten Boden blieb bei Umgebungstemperatur (ca. 20°C) 24 h im Abzug stehen, damit das
Lösungsmittel verdunsten konnte, dabei verdunstetes Wasser wurde wieder zugegeben. An-
schließend wurden die Proben in Braunglasflaschen überführt und im Kühlraum 14 Tage bei
4 °C bis zur Aufarbeitung gelagert ("Alterung").
3.2.2 Bestimmung der Gesamtstoffgehalte in den Bodenproben
Die Bestimmung der Gesamtstoffgehalte der Bodenproben erfolgte mit der beschleunigten
Lösemittelextraktion (Accelerated Solvent Extraction, ASE), die sich durch kurze Extrakti-
onszeiten und einen geringen Lösemittelverbrauch auszeichnet. Die ASE ist inzwischen für
eine große Anzahl an Schadstoffen als Extraktionsmethode akzeptiert und wurde auch für die
Extraktion von sprengstofftypischen Verbindungen getestet (DIONEX, 1997).
Die feuchten gelagerten Bodenproben (ca. 50 g) wurden eingefroren und gefriergetrocknet.
Danach wurden sie mit einem Mörser zerkleinert und in die Extraktionszellen eingefüllt (ca.
20 g). Die Extraktion erfolgte mit Methanol bei 100 °C und einem Druck von 10 MPa. Die
Extraktanalyse wurde mit HPLC nach den unten angegeben Bedingungen durchgeführt. Bei
entsprechend geringen Konzentrationen wurden die Proben mit einem TurboVap (Fa. Zymex)
im Stickstoffstrom (siehe 3.2.7) eingeengt, um über die Bestimmungsgrenze zu gelangen.
Anschließend erfolgte die Analyse auf STV (Kap. 3.2.9).
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 9
Die Gefriertrocknung der Proben wurde eingesetzt, da einige der Nitrotoluole leicht wasser-
dampfflüchtig sind und bei direkter Extraktion der feuchten Proben hohe Substanzverluste
auftreten. Die Extraktion erfolgte unter folgenden Bedingungen:
Probenmenge: 10-20 g
Extraktionsmittel: Methanol
Extraktionstemperatur: 100 °C
Extraktionsdruck: 10,3 MPa
Aufheizphase: 5 min
Statische Extraktion: 5 min
Statische Zyklen: 1 min
Lösemittel-Spülung: 60 % Des Zellvolumens
Stickstoff-Spülung: 1 MPa für 200 s
Zu Bestimmung des Extraktvolumens wurde das Probengläschen (Braunglas) vor und nach
der Extraktion gewogen und das Volumen über die Dichte von Methanol bestimmt.
3.2.3 Eluatuntersuchungen und Bestimmung des Stoffgehalts im Eluat nach DIN 38414 S4 (modifiziert nach LAGA)
Die dotierten Bodenproben wurden nach DIN 38141 S4 (modifiziert nach LAGA) eluiert.
Diese genormte Standardmethode wurde zunächst für die Untersuchung wasserlöslicher
Stoffanteile in festen Abfällen erarbeitet und dann auch auf die Untersuchung von kontami-
nierten Böden aus dem Altlastenbereich übertragen. Die Methode wurde zunächst nur für
anorganische Stoffe entwickelt. Inzwischen wurde auch versucht den Test für organische
Stoffe anzuwenden. Dabei werden die organischen Stoffe aus dem Boden durch einen Schüt-
telversuch eluiert.
Wie in der Norm beschrieben wurden die Proben mit einem Feststoff (trocken) zu Wasser
(VE, vollentsalzt)-Verhältnis von 1:10 eluiert. Hierzu wurden die feuchten Bodenproben
entsprechend einem Trockengewicht von 50 g in 500 ml Braunglasflaschen eingewogen und
mit VE-Wasser aufgefüllt, so daß sich ein Verhältnis von 1:10 ergab. Die Elution wurde bei
Umgebungstemperatur mit einem Überkopf-Schüttler bei 1 U/min über 24 h durchgeführt.
Die Phasentrennung erfolgte entsprechend der Empfehlung von Düllmann (1997) durch je-
weils 30 Minuten Zentrifugation bei 3000 und 10000 g. Die zentrifugierten Wasserproben
wurden anschließend durch Fest-Phasen-Extraktion (s. Kap. 3.2.6) aufgearbeitet und analy-
siert (s. Kap. 3.2.9).
10 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
3.2.4 Aufbau eines Säulensystems und Bestimmung der Stoffgehalte im Perkolat nach DIN V19736
Mit dem oben beschriebenen Schüttelversuch nach DIN 38141 S4 lassen sich zwar schnell
und mit wenig Aufwand Eluate herstellen, die Bedingungen entsprechen dabei aber nicht den
im Boden herrschenden Verhältnissen. Prinzipiell lassen sich die Verhältnisse unter Feldbe-
dingungen modellhaft besser mit Säulen– und Lysimeterversuchen darstellen. Diese sind aber
meist nur mit einem deutlich größeren zeitlichen und finanziellen Arbeitsaufwand durchzu-
führen. Daher wird derzeit an Methoden gearbeitet mit denen bei geringem Aufwand die
natürlichen Bedingungen möglichst realistisch wieder gegeben werden können. Eine dieser
Methoden ist in der DIN V-19736 (Vornorm) zur "Ableitung von Konzentrationen organi-
scher Stoffe im Bodenwasser" angegeben.
Bei der DIN V-19736 (Vornorm) werden die Bodenproben in einer Säule mit einer definier-
ten Flußrate mit Wasser (VE, Trinkwasser) in der Regel von unten noch oben durchströmt.
Die Methode eignet sich sowohl für gestörte als auch für ungestörte Bodenproben. Für die
Säulenapparatur schreibt die Vornorm vor, daß das Säuleneluat nur mit Glas, Quarzsand
Edelstahl oder PTFE in Kontakt kommen darf. Die Säulenabmessungen und Form können im
Prinzip beliebig gewählt werden. Die Vornorm gibt einen Beispielaufbau für einen Säulenver-
such an.
Abb. 1: Säulenaufbau Perkolationsversuche. Links: Säule offen mit O-Ring. Rechts: Säule mit Deckel, Spannverschluß und Edelstahlleitung.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 11
Die für diese Untersuchungen verwendeten Glassäulen (Abb. 1) haben einen Innendurchmes-
ser von 6 cm und eine für die Probe nutzbare Länge von 18 cm. Die Säule und der Deckel der
Säule sind mit einem Planflansch versehen und werden durch einen FEP (Tetra–Flour–
Ethylen/Hexaflour–Propylen) ummantelten O-Ring abgedichtet. Die Fixierung von Säule und
Deckel erfolgt mit einem Schnellverschluß aus Edelstahl. Das Wasser wird mit einer Peristal-
tikpumpe mit konstanter Förderrate von unten durch die senkrecht stehende Säule gepumpt.
Am unteren Säulenende befindet sich eine Glassinterplatte zur Verteilung des Wassers (in der
Vornorm wird hierfür eine geschüttete Sandschicht empfohlen).
Der Einbau der Probe erfolgt unter Wasser um Gaseinschlüsse zu verhindern. Dazu wird auf
die Glassinterplatte zunächst ein bindemittelfreier, geglühter Glasfaserfilter aufgebracht und
die Probe portionsweise bei simultaner Flutung der Säule eingebracht und während der Ein-
bringung mit dem Spatel etwas verdichtet. Der Wasserspiegel steht dabei immer einige Mil-
limeter oberhalb der Probe. Auf das Probematerial wird dann eine Filterschicht aus Quarzsand
(SILIGRAN®) aufgebracht. Die dreilagige Schicht besteht aus 0,5–1 cm der Körnung 1,5–2,5
mm, ca. 1 cm von 0,5–1,5 mm und wiederum 0,5–1 cm von 1,5–2,5 mm Körnung. Die Ablei-
tung des Säuleneluates erfolgt über eine Edelstahlleitung mit einem Durchmesser von 5 mm
in eine Probenahmeflasche. Die Edelstahlleitung wird durch ein PTFE–beschichtetes Silikon-
septum abgedichtet.
Die in dieser Untersuchung verwendeten Säulen unterscheiden sich von den in der DIN V-
19736 empfohlenen in folgenden Punkten: Glassinterplatte erspart den Einbau der unteren
Sandschicht, Planflasch für die Verbindung von Säule und Deckel verhindert Undichtigkeiten,
Edelstahlleitung mit 5 mm Durchmesser verhindert Verstopfen und damit Druckaufbau in der
Säule.
Als Zeitpunkt für die Beprobung des Perkolats legt die Vornorm folgendes fest, "die Bepro-
bung erfolgt dann, wenn die Trübe im Eluat bis auf Werte wie sie im Bodenwasser vorherr-
schen zurückgegangen ist."(DIN V-19736 S. 6). Um eine Vorstellung über die zeitliche Ent-
wicklung der Konzentrationen im Perkolationsversuch zu bekommen, wurde die Perkolation
(abweichend vom Vorschlag der Vornorm) jeweils über fünf Tage durchgeführt und mehrfach
beprobt. Die Durchflußmenge betrug bei den Versuchen mit dem Boden "Sandgrube" etwa 1
ml/min, was einer querschnittsbezogenen Fließgeschwindigkeit von 0,5 m/d entspricht. Das
Perkolat wurde jeweils täglich über 7 bis 8 Stunden in einer Probenahmeflasche gesammelt,
anschließend mit der Festphasenextraktion (Solid Phase Extraction, SPE) aufgearbeitet (s.
Kap. 3.2.6) und mit HPLC analysiert (s. Kap. 3.2.9).
Die Perkolationsversuche mit dem Boden "Haufwerk 5053" wurden nach Empfehlungen der
LAGA mit geänderten Versuchsbedingungen durchgeführt. Danach wurden die Perkolations-
säulen auf 32 cm verlängert und die Durchflussrate auf 0.01 ml cm-2 min-1 reduziert, was
einer querschnittsbezogenen Fließgeschwindigkeit von 0,14 m/d entspricht. Die Verweilzeit
12 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
in den Säulen erhöht sich damit auf etwa 24 h. Die Probenahme ist nach den geänderten Be-
dingungen nach dem Durchfluss von 2-3 Porenvolumina vorgesehen, d.h. nach 2-3 Tagen. Ist
das Perkolat nach diesem Zeitraum noch trübe, so ist dieses vor der Analyse zu zentrifugieren
bzw. zu filtrieren. Wie die Versuche mit dem Boden "Sandgrube wurde die Perkolation von
uns jeweils über fünf Tage durchgeführt und mehrfach beprobt.
3.2.5 Sorptionsisothermen
Die zu untersuchende Substanz bzw. das Substanzgemisch wurden in den gewünschten Men-
gen im Lösungsmittel in 500 ml Braunglasflaschen überführt, und blieben bei Umgebungs-
temperatur im Abzug, bis das Lösungsmittel verdunstet war. Die Verdunstungszeit betrug
zwischen ca. 1 Stunde für Dotierungen der Stufe 1 (ca. 20 µg STV; 0,02 ml Lösungsmittel)
und 3-4 Stunden für Dotierungen der Stufe 5 (ca. 2500 µg STV; 2,5 ml Lösungsmittel).
Nachdem das Lösungsmittel verdunstet war, wurden 50 g lufttrockener Boden und 500 ml
VE–Wasser und 0,5 ml Biozid 2 zugegeben. Um Abrieb und Zerkleinerung zu minimieren
wurden die Flaschen nicht kontinuierlich geschüttelt, sondern mehrmals täglich per Hand
kräftig durchgeschüttelt (Gaßner, 1997). Die Lagerung zwischen dem Schütteln erfolgte bei
Dunkelheit und 20 °C Umgebungstemperatur. Nach 7 Tagen wurde die Wasserphase durch
jeweils 30 min Zentrifugieren bei 3000 g und 10000 g abgetrennt. Danach erfolgte Extraktion
mit SPE und Analyse mit HPLC. Mit den Analysenergebnissen wird die Konzentration in der
Wasserphase berechnet. Die Konzentration im Boden wird durch ASE entsprechend
Kap.3.2.2. bestimmt.
3.2.6 Aufarbeitung der Eluat-/ Perkolatproben durch Festphasenextraktion (Solid Phase Extraction, SPE)
In den letzten Jahren hat sich die Festphasenextraktion (Solid Phase Extraction, SPE) als
alternatives Verfahren zur klassischen Flüssig–Flüssig–Extraktion in der Probenvorbereitung
etabliert. Inzwischen liegen eine große Anzahl von Anwendungen für die unterschiedlichsten
Stoffe vor. Für die Extraktion von sprengstofftypische Verbindungen (Nitroaromaten) wurde
inzwischen ein zur Normung vorgeschlagener Entwurf zur DIN 38407-21 (1999) eingereicht
(Bongartz, 1999). Die Aufarbeitung der Eluat-/ Perkolatproben) erfolgte nach diesem Nor-
men–Entwurf.
Für die Extraktion wurden 3 ml SPE–Trennsäulen BAKERBOND SDB 1 mit 100 bzw. 200
mg Adsorbens der Firma Mallinckrodt Baker verwendet. Die SPE–Trennsäulen wurden zu-
nächst mit Toluol und Methanol gereinigt und danach mit Methanol, Acetonitril und gereinig-
tem Wasser konditioniert. Anschließend wurden die mit etwa 0,5 % NaCl versetzten Wasser-
proben mit einer Rate von ca. 5–10 ml/min über die Trennsäulen gesaugt. Danach wurden die
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 13
Säulen mit gereinigten Wasser gespült und ca. 10 min trocken gesaugt. Die Trennsäulen
wurden dann eingefroren und mit der Gefriertrocknung vollends getrocknet. Die Elution der
adsorbierten Stoffe erfolgte nach der Trocknung durch dreimaliges Extrahieren mit jeweils ca.
0,5 bis 1,5 ml Acetonitril. Gegebenfalls wurden die Proben anschließend noch zusätzlich im
Stickstoffstrom eingeengt. Im Anschluß wurden die Proben mit HPLC analysiert.
3.2.7 Einengen der Proben
Proben mit sehr geringen Stoffmengen wurden vor der HPLC-Analyse eingeengt (aufkonzent-
riert). Als besonders problematisch erwiesen sich die leicht flüchtigen Mononitrotoluole.
Weder das Einengen mit einem Rotationsverdampfer noch unter einem Stickstoffstrom er-
brachte für die STV zufriedenstellende Wiederfindungen. Als geeignet stellte sich aber ein
neuartiges Verfahren der Fa. Zymark heraus.
Tab. 6: Wiederfindungsraten an der TurboVap. Mittelwert und Standardabweichung aus 4 Proben, Ausgangskonzentration 0,1 µg/ml.
Stoff MW (%) Stabw. (%)
Oktogen 83 3,7
Hexogen 89 2,1
1.3.5-Trinitrobenzol 69 4,4
2,4,6-Pikrinsäure 102 5,5
1,3-Dinitrobenzol 48 7,5
2,4,6-Trinitrotoluol 67 6,6
4-Amino-2,6-DNT 83 5,4
2-Amino-4,6 DNT 83 6,5
3,4-Dinitrotoluol 53 10,7
2,6-Dinitrotoluol 42 7,4
2,4-Dinitrotoluol 49 6,3
2-Nitrotoluol 22 6,3
4-Nitrotoluol 23 2,5
3-Nitrotoluol 24 2,9
14 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Mittels eines helikalen inerten Gasstroms (Argon) wird im Turbovap II das Lösungsmittel aus
dem Extraktgefäß abgezogen. In Vorversuchen wurden die optimalen Einstellungen be-
stimmt: 0,8 bar (Gasdruck), 45 °C (Wasserbadtemperatur) und “Sensor“ (Endpunkteinstel-
lung). Den methanolischen Proben (10 ml) wurden generell 0,5 ml “keeper“ (VE-Wasser)
zugesetzt. Dieses sehr schonende Verfahren eignet sich gut für die Volumenreduktion und
somit für die Aufkonzentrierung methanolischer STV-Proben. In Tab. 6 sind die Wiederfin-
dungen (Mittelwert aus vier Messungen) für die einzelnen STV angegeben. 1 ml eines Stan-
dards mit 1 µg/ml wurde auf 10 ml verdünnt und anschließend wieder eingeengt.
3.2.8 Zusammensetzung der bioziden Elutions- und Perkolationslösung
Um einen mikrobiellen Abbau der STV auszuschließen, muß die Stoffwechselaktivität der
Mikroorganismen unterbunden werden. Für die Entscheidung, welches Biozid zur Sterilisati-
on der Proben zur Verwendung kommen soll, müssen zwei Kriterien erfüllt sein.
• Das Wachstum der Mikroorganismen sollte unterbunden werden.
• Das Biozid sollte nicht mit den STV in Wechselwirkung treten.
Dilling (1999) prüfte im Zusammenhang mit Arbeiten zum Pestizidtransport in Böden vier
Biozidmischungen in Hinblick auf Wirksamkeit und Wechselwirkungen mit Pestiziden. Wir
wollen im Vorversuch zwei Biozidansätze, deren inhibitorische Wirkung auf die Stoffwech-
selaktivität nachgewiesen ist, für den Einsatz mit den STV prüfen. Tabelle 7 listet die zusam-
mensetzung dieser Mischungen.
Tab. 7: Zusammensetzung der verwendeten Biozide
Lösungsmittel Wirkstoffe (Bezugsquelle) Stammkon-
zentration*
Biozid 2 Millipore®-Wasser Bromethansulfonsäure
Penicillin
Natriumazid
Quecksilberchlorid (Fluka)
1 mg ml-1
1 mg ml-1
1 mg ml-1
1 mg ml-1
Biozid 4 Millipore®-Wasser/Methanol
(1/10, v/v, Geyer,
Renningen)
Streptomycin
Chloramphenicol
Tetracyclin
Cycloheximid (Actidion) (Fluka)
5 mg ml-1
5 mg ml-1
5 mg ml-1
5 mg ml-1
* Die Stammlösung wird in der Verdünnung 1:1000 eingesetzt.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 15
Eine Überprüfung der Wechselwirkung zwischen den Bioziden und den Pestiziden ergab für
die Analyse von einem Standard, der mit Biozid 4 versetzt wurde, keine signifikanten Abwei-
chungen zur Analyse des reinen Standards. Als Konsequenz wurde für die Vergiftung der
Versuchsansätze von Dilling (1999) das Biozid 4 verwendet.
3.2.9 Analytik
Eine Vielzahl von verschiedensten Analyseverfahren zur Bestimmung von STV sind in der
Literatur beschrieben. Neben den klassischen Methoden wie HPLC/DAD oder UV (Schmidt
et al., 1998; Schmidt et al., 1997; Chen and Pawliszyn, 1995; Bovier and Oehrle, 1995, Hech-
ler, 1995; Emmerich et al., 1993; Feltes and Levsen, 1989; Bauer et al., 1986; Bowemaster
und McNair, 1983; Weinberg und Hsu, 1983) und GC-ECD, -MS, -NPD (Mußmann et al.,
1994a,b; Yinon et al., 1994; Feltes et al., 1990; Belkin et al., 1985) finden sich auch einige
ungewöhnliche Methoden wie 1H-NMR (Preiß et al., 1996) oder HPLC mit einer Quecksil-
berelektrode (McKeown and Speers, 1996).
Die Auswahl der Analysenmethode richtete sich nach folgenden Gesichtspunkten:
� Qualifizierung der STV in einem Analysengang
� Schnelle Probenvorbereitung (keine Derivatisierung)
� Zuverlässige und robuste Analytik
Als geeignete Verfahren stellte sich die HPLC heraus. Die Analysenvorschrift (s. u.) lehnt
sich an den Normen–Entwurf zur DIN 38407-21 (Bongartz, 1999) an. Die gesamte Analytik
wurde am Analytischen Zentrallabor des Institut für Terrestrische Ökosystemforschung (Bi-
tök) der Universität Bayreuth durchgeführt.
Instrumentelle Analytik zur Bestimmung von STV
Die Analyse erfolgte mit HPLC/UV unter den im folgenden beschriebenen Bedingungen.
HPLC-System (Kontron Instruments):
• Gradientenpumpe HPLC Pump 420 mit S-Pumpenköpfen (0,05 – 2 ml)
• Mischkammer M800
• Autosampler 465 mit variabler Injektionsschleife; Injektionsvolumen 10 µl
• Säulenthermostat, Kontrollor 480
• Detektor 430 mit einer 3µl Meßzelle
Vorsäulen: Guardsäulen (SepServ Analysentechnik, Berlin Deutschland)
Säule bzw. Vorsäulen: 250 x 3; 20 x 3 mm (Vorsäulenkartusche)
Träger: UltraSep ES EX (SepServ)
16 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Gradient: Methanol (Merck) / Wasser (Merck) mit H3P04 auf pH 2,5 angesäuert; von
33/67 % (v/v) linear in 39 min auf 57/43 % (v/v); zur Rückstellung in 4 min
auf 33/67 % (v/v)
Flußrate: 0,6 ml min-1
Detektion: UV 254 nm
Temperatur: 38 °C
Hard-, Software: Kroma HPLC Steuer- und Integrationssoftware,
Version 1,80 auf PC 80586/200
Identifizierung
Die eindeutige Identifikation der STV und deren Abbauprodukte ist mittels HPLC/UV-
Detektor nicht möglich. Allerdings kann der Vergleich der Chromatogramme von Peaks eines
Probenchromatogramms mit denen eines Standards Hinweise auf die Identität einer Substanz
geben. Da die Probenmatrix sich im allgemeinen als unproblematisch erwies und so kaum
weitere Peaks außer denen der STV auftraten, war die Identifizierung i.d.R. unproblematisch.
Abbildung 2 zeigt beispielhaft ein Chromatogramm mit den identifizierten Peaks.
0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0 40.0 45.0
min
12
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12 13 14
1 Oktogen2 Hexogen3 1,3,5-Trinitrobenzol4 Pikrinsäure5 1,3-Dinitrobenzol6 2,4,6-Trinitrotoluol7 4-Amino-2,6-Dinitrotoluol8 2-Amino-4,6-Dinitrotoluol9 3,4-Dinitrotoluol10 2,6-Dinitrotoluol11 2,4-Dinitrotoluol12 2-Nitrotoluol13 4-Nitrotoluol14 3-Nitrotoluol
Abb. 2: HPLC-Chromatogramm eines Mischstandards.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 17
Quantifizierung2
Die Injektion mittels Autosampler an der HPLC ist sehr gut reproduzierbar, so daß die Quan-
tifizierung über externe Standards möglich ist. Die analytischen Grenzwerte wurden nach der
DIN 32 645 aus den linearen Kalibrierfunktionen (Anpassung nach Mandel) berechnet. Eine
polynome Regression zweiten Grades lieferte keine signifikant bessere Anpassung. In Tabelle
8 sind die analytischen Grenzwerte für die einzelnen Stoffe aufgeführt. Die sich hieraus erge-
benden Nachweis– und Bestimmungsgrenzen für die Stoffgehalte im Boden und Wasser sind
in Tabelle 9 dargestellt.
Tab. 8: Analytische Grenzwerte für die einzelnen Stoffe.
Kalibrierung zwischen 0,25 und 2,5 µg/ml (Dreifachbestimmung; n=10 Meßwerte)
Stoff Nachweisgrenze
[µg/ml]
Bestimmungsgrenze
[µg/ml]
Relative mittlere
Verfahrensstabw. [%]
Oktogen 0,14 0,42 4,1
Hexogen 0,06 0,21 1,8
1.3.5-Trinitrobenzol 0,07 0,23 1,8
Pikrinsäure 0,23 0,65 4,9
1,3-Dinitrobenzol 0,08 0,28 2,2
2,4,6-Trinitrotoluol 0,08 0,27 2,3
4-Amino-2,6-Dinitrotoluol 0,08 0,25 2,2
2-Amino-4,6-Dinitrotoluol 0,08 0,25 2,1
3,4-Dinitrotoluol 0,09 0,28 2,4
2,6-Dinitrotoluol 0,10 0,33 2,7
2,4-Dinitrotoluol 0,09 0,28 2,2
2-Nitrotoluol 0,09 0,30 2,7
4-Nitrotoluol 0,09 0,30 2,8
3-Nitrotoluol 0,07 0,22 2,0
2 Wie sich im Verlauf des FE-Vorhabens herausstellte, ist die HPLC-Detektion bei 254 nm für die Messungen in Bodenlösungen vermutlich aufgrund von Matrixeinflüssen durch Huminstoffe problematisch. In unseren Unter-suchungen ergaben sich teilweise deutliche Überbestimmungen (Kap. 4), die wir auf diese Ursache zurückfüh-ren. In künftigen Vorhaben sollte in Vorversuchen geprüft werden, ob und wie diese Problematik durch den Einsatz der Dioden-Array Detektion vermindert oder vermieden werden kann.
18 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. 9: Nachweisgrenzen und Bestimmungsgrenzen für die Analysen.
Nachweisgrenzen Bestimmungsgrenzen
Boden 0,01 (0,03*, 0,05**) mg/kg 0,04 (0,08*, 0,13**) mg/kg
Wasser 0,03 (0,07*, 0,12**) µg/l 0,1 (0,2*, 0,3**) µg/l
* für Oktogen, ** für Pikrinsäure.
3.3 Auswertung der Perkolationsversuche
Da wir die Perkolationsversuche mehrfach beprobt haben, ergeben sich Zeitreihen der Kon-
zentration von STV im Perkolat. Diese Daten können diese die in Hinblick auf das Vertei-
lungsverhalten der STV zwischen Boden und Bodenlösung ausgewertet werden.
Die Auswertung unterliegt dabei folgenden Annahmen:
• Die Desorption erfolgt nach einer linearen Isotherme.
• Es herrscht stets ein lokales Verteilungsgleichgewicht zwischen Flüssig- und Festpha-
se.
• Es erfolg keine Überprägung durch Abbau, d.h. die dotierte STV-Masse befindet sich
im Perkolationsversuch in der Flüssig- und an der Festphase und kann ausgewaschen
werden..
Wir können unter diesen Voraussetzungn den Verteilungskoeffizienten kp = S/C auf zwei
Arten abschätzen: (1) über die Simulation des Stoffaustrags mit einem Transportmodell unter
Optimierung des Retardierungskoeffizienten, und (2) über eine Überschlagsrechnung aus der
Anfangskonzentration in der Flüssigphase.
Berechnung von kp aus dem Fit der modellierten Leachingkurve
Der Leachingvorgang wurde mit dem Konvektions-Dispersions-Modell beschrieben. Die
Konvektions-Dispersions-Gleichung für linear sorbierende Stoffe unter stationären Fließbe-
dingungen lautet (van Genuchten und Wierenga, 1986)
x
Cv
x
CD
t
CR
∂∂−
∂∂=
∂∂
2
2
wobei der Retardierungsfaktor R definiert ist durch
pb kR ⋅+=
θρ
1
mit C = Konzentration in Lösung (µg/l)
t = Zeit (d)
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 19
D = Dispersionskoeffizient (cm/d)
x = Entfernung vom Säuleneingang (cm)
v = Abstandsgeschwindigkeit (cm/d)
R = Retardierungsfaktor( - ), definiert durch
ρb = Lagerungsdichte (kg/l)
θ = Volumetrischer Wassergehalt ( - )
kp = linearer Verteilungskoeffizient zwischen Fest- und Flüssigphase (l/kg)
Die Gleichung wird gelöst für die obere Randbedingung
00
=
+∂∂−
+=x
vCx
CD .
Die untere Randbedingung lautet:
( ) 0, =∞∂∂
tx
C .
Zu Beginn der Perkolation ist die gelöste und sorbierte Konzentration im Gleichgewicht und
ist über die gesamte Säule gleich. Die Anfangsbedingung ist somit durch die STV-
Konzentration C0 (µg/l) des anfänglich aus der Säule austretenden Perkolats gegeben:
0)0,( CtxC ==
Das so definierte System besitzt folgende geschlossene Lösung (van Genuchten und
Wierenga, 1986):
( ) ),(, 0 txCCtxC f−=
mit
( ) ( )
−
+
−=DRt
vtRx
D
vx
DRt
vtRxtxC f
2erfcexp
2
1
2erfc
2
1),(
Die Lösung kann durch Variation der Parameter D, v, und R an gemessene Daten gefittet
werden. Zur Anpassung verwendeten wir das Programm CXTFIT (Toride et al., 1995). Die
Anpassung der errechneten Kurve an die gemessenen Werte erfolgt nach der Methode der
kleinsten Quadrate
20 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
( ) ( )[ ]∑=
−=n
iiigs TxCTxCR
1
2
,,
mit Rs = Summe der Quadrate der Residuen
Cg (x,Ti) = gemessene Werte nach der Strecke x beim Porenvolumen Ti
C (x,Ti) = errechnete Werte nach der Strecke x beim Porenvolumen Ti
n = Anzahl der Messwerte
i = Index für die Messzeitpunkte.
Die Minimierung von Rs erfolgt unter Verwendung des Levenberg-Marquardt-Algorithmus.
Berechnung von kp aus der Anfangskonzentration des Perkolats
Die erste Beprobung des Perkolats entsprach einer mittleren Perkolationszeit von 0.6 (Hauf-
werk) bzw. 1.0 Porenvolumina (Sandgrube). Unter der Annahme, dass die erste gemessene
Konzentrationen im Perkolat der Gleichgewichtskonzentration entspricht, die sich nach Ver-
mischen des STV-freien Wassers mit dem STV-dotierten Boden ergibt, lässt sich über eine
einfache Überschlagsrechnung der Verteilungskoeffizient für den Perkolationsversuch ab-
schätzen. Der Rechenweg soll am Beispiel des Hexogens (Einzelstoffdotierung; vgl. Kap.
4.1.5) demonstriert werden:
Masse an Boden in der Säule bM ~ 0.580 kg
Volumen der Säule totV 509 cm³
Lagerungsdichte des Bodens bρ ~ 1.14 kg/l
Dichte der Festsubstanz des Bodens fρ 2.65 kg/l
Porenraumanteil fb ρρε −= 1 ~ 0.57
Wassergefülltes Porenvolumen totW VV ⋅= ε ~ 290 cm³
Konzentration des dotierten Bodens 0S 500 µg/kg
Eingebrachte Masse an Hexogen 00 SVM b ⋅⋅= ρ ~ 290 µg
Mittlere Konzentration im Anfangsperkolat 1C ~ 380 µg/l
Masse in 1 PV Flüssigphase gelöst WLsg VCM ⋅= 1 ~ 111 µg
Masse verbleibend an der Festphase LsgMMM −= 01 ~ 179 µg
Gleichgewichtskonzentration an der Fest-
phase
bMMS 11 = ~ 308 µg/kg
Verteilungskoeffizient 11 CSkp = ~ 0.80 l/kg
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 21
4 Ergebnisse
4.1 Vorversuche
4.1.1 Einfluss der Biozide auf die Analytik
Die beiden eventuell zur Verwendung vorgesehenen Biozide wurden in den in Tab. 7 (S. 14)
angegebenen Konzentrationen hergestellt und in der in Kap. 3.2.1 angegebenen Weise zu der
Bodenlösung des Bodens „Sandgrube“ zugegeben. Anschließend wurde die Bodenlösung mit
dem STV-Mischstandard versetzt, so dass sich eine STV-Konzentration von 5 – 10 µg/l er-
gab. Die Proben wurden nach der Zugabe des Biozids und des Sprengstoffstandards nach
guter Durchmischung sofort mittels SPE aufgearbeitet. Zum Vergleich wurde in analoger
Weise Bodenlösung ohne Biozid untersucht. Die folgende Tabelle gibt die Mittelwerte und
Standardabweichungen der Wiederfindungen sowie die gefundenen Abbauprodukte von
jeweils drei untersuchten Parallelen wieder.
Es zeigte sich, dass bei den mit „Biozid 4“ dotierten Proben erhebliche Mengen von Abbau-
produkten detektiert wurden (HPLC-Analytik). Diese können aufgrund der schnell verarbeite-
ten Lösungen nicht durch mikrobiellen Abbau, sondern nur durch chemische Reaktion der
Sprengstoffe mit Inhaltsstoffen des Biozides entstanden sein. Beim „Biozid 2“ traten dagegen
keine Abbauprodukte auf und die Wiederfindungsraten waren etwa gleich wie bei der Kon-
trollprobe ohne Biozid. Für die Versuche unter sterilen Bedingungen wurde somit Biozid 2
verwendet.
Tab. 10: Mittelwerte und Standardabweichung der Wiederfindung (in %) dreier Parallelen, sowie die Konzentrationen der gefundenen Abbauprodukte (in µg/l).
STV Bodenlsg. Bodenlsg. + Biozid 2 Bodenlsg. + Biozid 4
MW Stabw. MW Stabw. MW Stabw.
Hexogen 103 21,9 96 6,9 135 46,4
2,4,6-Trinitrotoluol 77 5,7 78 7,0 92 1,0
2-Amino-4,6-DNT 96 1,5 101 6,9 100 1,3
2,4-Dinitrotoluol 100 1,4 99 6,8 129 4,0
Abbauprodukte
Pikrinsäure – – 9,7 0,2
4-Amino-2,6-DNT – – 30,1 1,5
2,6-Dinitrotoluol – – 10,0 0,8
22 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.1.2 Einfluss der Sterilisation auf den organischen Kohlenstoffgehalt.
Zur Prüfung, ob die Sterilisierung durch Autoklavierung zu einer Veränderung des für die
Sorption entscheidenden Gehaltes an organischem Kohlenstoff führt, wurden an jeweils zwei
Proben des unsterilen und sterilisierten Bodens der Sandgrube und des Haufwerk 5053 mit
einem CN-Analyser der organische Kohlenstoffgehalt bestimmt. Der Gehalt der unsterilen
Probe der Sandgrube betrug im Mittel 0,10% und der sterilisierten Proben 0,13%. Beim Bo-
den des Haufwerk 5053 betrugen die Werte 1,45% bzw. 1,53%. Ein signifikante Verände-
rung des Kohlenstoffgehaltes durch das Sterilisieren findet somit nicht statt.
4.1.3 Elutionsversuche zur Bestimmung von Abbau und Alterungseffekten.
4.1.3.1 BODEN SANDGRUBE
Die Ergebnisse der vier Varianten der Elutionsuntersuchungen (steril, unsteril; mit Alterung,
ohne Alterung) sind in Abbildungen 3–14 gezeigt und werden in den Tabellen A 1–A 4 ge-
listet. In den Tabellen ist jeweils die dotierte Stoffkonzentration, die Eluatkonzentration sowie
die im Boden nach der Elution verbliebene Restkonzentration angegeben. Aus der Eluatkon-
zentration und der Bodenkonzentration wurde die analytisch wiedergefundene Gesamtstoff-
menge bestimmt. Zum Vergleich wird die dotierte Gesamtstoffmenge angegeben. Die Tabel-
len zeigen zunächst die Ergebnisse für die vier Einzelsubstanzen und abschließend die Ergeb-
nisse für die Mischdotierung.
In den Abbildungen werden die Eluat-Konzentrationen, die Restkonzentrationen am Boden,
und die Summe der beiden jeweils untereinander gezeigt. Die aus den drei Parallelen gebilde-
ten Mittelwerte der Messungen sind als Balken, die Standardabweichungen als Fehlerstrich
abgebildet. Die Analysenergebnisse der Versuche mit den Einzelsubstanzen sind jeweils
direkt neben den Ergebnissen aus dem Versuch mit der Mischdotierung gestellt, jedoch soll-
ten die blauen Balken (Einzelsubstanzen) und die roten Balken (Mischung) nicht direkt ge-
geneinander verglichen werden, da sich die eingesetzten Konzentrationen in der Mischung
geringfügig von denen der Einzelsubstanzen unterscheiden (vgl. Tab. A1-A8). In den unteren
Abbildungen sind zum Vergleich jeweils die theoretisch erwarteten (dotierten) neben den
analytisch wiedergefundenen Bilanzsummen gezeigt.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 23
• Übersicht
Als erstes grundlegendes Merkmal der Versuchsergebnisse ist die erhebliche Variabilität der
Eluat- und Restkonzentrationen der eluierten Bodenproben zu nennen. Da jeder Mittelwert
nur auf drei Messungen basiert, müsste zur Berechnung eines 95%-Konfidenzintervalls für
den wahren Mittelwert die Standardabweichung mit dem der Wert der t-Verteilung für 2
Freiheitsgrade multipliziert werden. Für ein 90%-Konfidenzniveau wäre der t-Wert 2.92, d.h.
die Fehlerbalken müssten etwa um den Faktor 3 gestreckt werden. Es wird somit bereits aus
den Abbildungen deutlich, dass die gefundenen Unterschiede in den Eluatkonzentrationen
zwischen einzelnen Versuchsvarianten bis auf wenige Ausnahmen nicht statistisch signifikant
sind. Dies ist bei der Interpretation zu beachten. Aus der Sichtung der Ergebnisse insgesamt
sind jedoch Trends zu erkennen.
Als generelles Ergebnis der Versuche zeigt sich, dass Alterung und Sterilisierung unter
den vorliegenden Versuchsbedingungen keinen gravierenden Einfluss auf die Ergebnisse
der Elutionsversuche haben. Zwar wurde in den unsterilen Proben mit Alterung meist nied-
rigere Konzentrationen gemessen als in den sterilen, der Effekt scheint jedoch begrenzt, und
ist im Einzelfall aufgrund der Variabilität der Ergebnisse in der Regel statistisch nicht signifi-
kant. Ein deutlich erhöhter Abbau beim Einsatz von STV-Mischungen gegenüber der Dotie-
rung mit Einzelsubstanzen, wie er aufgrund der Ergebnisse des ersten Teils unserer Untersu-
chungen (Schulz und Durner, 1999) vermutet werden konnte, zeigte sich nicht.
Abbaueffekte sollten sich durch Vergleich der unsterilen Proben mit den sterilen Proben (mit
und ohne Alterung) zeigen. Bei den Einzelstoffen wäre darüber hinaus das Auftreten von für
die jeweiligen Stoffe typischen intermediären Abbauprodukten typisch. Letzteres wurde bei
allen Stoffen und Proben nicht beobachtet. Für den Fall eines totalen Abbaus bis zu gasförmi-
gen Endprodukten kann der Abbau nur durch eine Bilanzierung der Wasser- und Feststoff-
phase festgestellt werden. Am deutlichsten sollten sich Abbauvorgänge beim Vergleich der
unsterilen Proben mit Alterung und der sterilen ohne Alterung zeigen, da bei letzterer ein
Abbau theoretisch ausgeschlossen sein sollte.
Als deutlichstes Ergebnis der Alterung wurde eine Verschiebung des Sorptionsgleichgewichts
beobachtet: Für die gealterten Varianten wurde sowohl für sterile wie für unsterile Proben
meist ein höherer am Boden gebundener Anteil wiedergefunden (TNT sowie beide DNT-
Verbindungen; Ausnahme Hexogen im nicht sterilisierten Boden). Darüber hinaus besteht
eine – sehr schwache – Tendenz zu höheren Eluatkonzentrationen in den sterilen Proben.
In einzelnen Fällen, insbesondere für TNT, waren die wiedergefundenen Gesamtmengen
höher als die eingesetzten Substanzmengen. Die Überschreitungen betrugen teilweise bis zu
30% über der theoretisch eingesetzten Menge. Hier zeigte sich ein grundlegendes Problem der
auf einer konstanten Wiederfindungsrate beruhenden Analysemethode. Die zur Berechung der
Eluat- und Bodenkonzentrationen verwendeten Wiederfindungsraten wurden mit definiert
dotierten Wasser- bzw. Bodenproben mehrmals bestimmt und dann für alle weiteren unter-
24 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
suchten Proben verwendet. Es zeigte sich aber, dass in einigen Fällen die wirklichen Wieder-
findungen bei einzelnen Proben deutlich von diesen Werten abweichen können.
Eine weitere Fehlerursache kann sich aus der Abtrennung des Bodens ergeben. Beim Abtren-
nen kam es zu einer Fraktionierung der Korngrößen. Da bei der Verwendung des abgetrenn-
ten Bodens für die Extraktion keine 100%-ige Durchmischung der feinen und groben Teil-
chen garantiert werden kann, ist eine Über- oder Unterrepräsentierung feiner oder grober
Korngrößen möglich. In der Regel weist die Feinfraktion einen höheren Gehalt als die Grob-
fraktion auf.
Es folgt nun die Darstellung der Ergebnisse für die einzelnen STV, zunächst für den Boden
Sandgrube, dann für das Haufwerk 5053.
• Hexogen
Für Hexogen können eventuell auftretende Abbauprodukte mit der verwendeten HPLC-
Analytik nicht nachgewiesen werden. Abbau kann daher nur über die Bilanzierung festgestellt
werden. Sowohl für Hexogen als Einzelstoff als auch in der Mischung bestehen bei den unste-
rilen Proben deutliche Massenbilanzdefizite, sowohl in den direkt verarbeiteten als auch in
den gealterten Proben (Abb. 5). Insgesamt ist der Verlust für die unsterile, gealterte Probe am
deutlichsten. Die Restkonzentrationen an der Festphase waren in beiden unsterilen Proben
unter der Nachweisgrenze.
Für die sterilen Proben wurden keine Massenbilanzdefizite, sondern im Gegenteil Massenbi-
lanzüberschreitungen gefunden, die insbesondere für die gealterte Probe deutlich ausfallen. Es
ist zu vermuten, dass die o.g. analytischen Unsicherheiten zu diesem Bild führen.
Das Verteilungsverhalten sorbiert/gelöst unterscheidet sich für die Versuchsvarianten ange-
sichts der Unsicherheiten der Einzelbestimmungen nicht signifikant.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 25
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
1 2 3 4
Einzelstoff Mischung
Kon
zent
ratio
n (µ
g/l)
unsteril unsteril steril steril ohne Alt. mit Alt. ohne Alt. mit Alt.
Abb. 3: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat Hexogen
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
1 2 3 4
Einzelstoff Mischung
unsteril unsteril steril steril ohne Alt. mit Alt. ohne Alt. mit Alt.
Kon
zent
ratio
n (m
g/kg
)
Abb. 4: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration Hexogen
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
1 2 3 4
Einzelstoff Einzelst.-Soll Mischung Mischung-Soll
Ges
amtm
enge
(µ
g)
unsteril unsteril steril steril ohne Alt. mit Alt. ohne Alt. mit Alt.
Abb. 5: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme Hexogen
26 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• TNT
Der bereits in der Übersicht angesprochene Alterseffekt, der zu niedrigen Eluatkonzentratio-
nen und höheren Konzentrationen an der Festphase führt, ist für TNT besonders deutlich zu
beobachten (Abb. 7).
Abbau dagegen scheint keine Rolle zu spielen (Abb. 8). Die Abbauprodukte des TNT können
mit der verwendeten HPLC-Analytik nachgewiesen werden. Bei den Einzelstoffproben würde
Abbau daher direkt durch das Auftreten von Abbauprodukten festgestellt werden, die aber
weder bei den unsterilen noch den sterilen Proben gefunden wurden. In den Mischproben
können als Abbauprodukt des TNT auch die dotierten Substanzen 2-A-4,6-DNT und 2,4-DNT
sowie weitere Abbauprodukte auftreten. Ob Abbau stattgefunden hat, kann daher nur über
Bilanzierung der Einzelstoffe geprüft werden. Weitergehende Abbauprodukte als die einge-
setzten wurden aber weder bei den unsterilen noch bei den sterilen Proben festgestellt.
Die Massenbilanzen ergeben für TNT nicht nur keinen Hinweis auf Abbau, sondern zeigen im
Gegenteil für fast alle Versuchsvarianten Ist-Werte über den Sollwerten (Abb. 8). Dies deutet
auf eine zu niedrig angesetzte Wiederfindungsrate in der Analytik hin. Die Ergebnisse sollten
dem entsprechend hier nicht als Absolutwerte interpretiert werden, sondern in Hinblick auf
eventuelle Unterschiede zwischen den Versuchsvarianten. Hier zeigen sich, abgesehen von
der erheblichen Massenbilanzüberschätzung der Variante „steril mit Alterung“, keine beson-
deren Einflüsse.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 27
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst er il unst er il st eril st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 6: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat TNT
0.00
0.20
0.40
0.60
0.80
1.00
1.20
1.40
1 2 3 4
Einzelstof f
M ischung
unster il unster il st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 7: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration TNT
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
1 2 3 4
Einzelstof f
Einzelst .-Soll
M ischung
M ischung-Soll
unst eril unst er il st er il st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 8: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme TNT
28 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2-A-4,6-DNT
Wie beim TNT könnten Abbauprodukte des 2-A-4,6-DNT mit der verwendeten HPLC-
Analytik nachgewiesen werden. Diese wurden für die einzeln dotierte Variante weder bei den
unsterilen noch den sterilen Proben gefunden. In den Mischproben ist die eindeutige Zuord-
nung der Abbauprodukte wie beim TNT nicht mehr möglich. Ob Abbau bei einzelnen Stoff
stattgefunden hat könnte daher nur über Bilanzierung der Einzelstoffe erfolgen. Über die
dotierten Substanzen hinaus wurden zumindest keine anderen Nitrotoluole festgestellt, weder
bei den unsterilen noch bei den sterilen Proben.
Die Bilanzierungen (Abb. 11) ergaben sowohl bei den frischen wie auch den gealterten Pro-
ben relativ gute Übereinstimmungen mit der Sollmenge. Abbau wurde daher beim Einzelstoff
und in der Mischung während der Alterung nicht beobachtet.
Wie bei TNT zeigen die Restkonzentrationen der eluierten Bodenproben einen leichten Trend
als Folge der Alterung: die sorbierten Stoffmengen waren bei den frisch eluierten Proben
niedriger als bei den 14-tätig gelagerten, was auf eine mit der Zeit zunehmende Fixierung
hinweist.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 29
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
45.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst er il unst eril st eril st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 9: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat 2-A-4,6-DNT
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
1 2 3 4
Einzelstof f
M ischung
unst eril unst eril st eril st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 10: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration 2-A-4,6-DNT
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Einzelst .-Soll
Mischung
Mischung-Soll
unster il unster il st eril st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 11: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme 2-A-4,6-DNT
30 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2,4-DNT
Für 2,4-DNT gelten weitgehend die für TNT und 2-A-4,6-DNT angegebenen Aussagen. Bei
den Einzelstoffproben wurden weder bei den unsterilen noch den sterilen Proben Abbaupro-
dukte direkt nachgewiesen. In den Mischproben wurden weitere Abbauprodukte als die im
Rahmen der Dotierung eingesetzten weder bei den unsterilen noch bei den sterilen Proben
festgestellt. Der Vergleich der Massenbilanzen der einzelnen Varianten ergab keinen signifi-
kanten Einfluss von Sterilisation und Alterung.
Die bereits beschriebene verstärkte Sorption von DNT durch Alterung ist wiederum recht
deutlich zu beobachten (Abb. 13). Der über alle Varianten gemittelte Verteilungskoeffizient CSCCk gelöstsorbiertp /== verschiebt sich durch die Alterung von etwa kp = 3 l/kg auf 7 l/kg.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 31
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst er il unst er il st eril st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 12: Elution Boden „Sandgrube“, Eluat 2,4-DNT
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst er il unst er il st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 13: Elution Boden „Sandgrube“, Boden-Restkonzentration 2,4-DNT
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Einzelst .-Soll
Mischung
Mischung-Soll
unst er il unster il st eril st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 14: Elution Boden „Sandgrube“, Bilanzsumme 2,4-DNT
32 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.1.3.2 BODEN HAUFWERK 5053
Der Boden des Haufwerks 5053 unterscheidet sich vom Sandboden durch einen wesentlich
höheren Anteil an organischer Substanz sowie eine feinere Körnung (schluffiger Lehm). Die
Ergebnisse der vier Elutionsvarianten (frisch / gealtert; steril / unsteril) sind in den Abbildun-
gen 15 – 26 und in den Tabellen A 5–A 8 dargestellt. Die Darstellung in den Tabellen und
Abbildungen erfolgt analog wie bei dem Boden Sandgrube.
Die Variabilität der Ergebnisse der Elutionsversuche liegt in einer ähnlichen Größenordnung
wie bei den Versuchen mit dem Sandboden. Sie erschwert für die einzelnen Versuchsvarian-
ten klare Aussagen zu Abbau und Alterungseffekten, Aussagen müssen über das Gesamtbild
der Versuche gewonnen werden. Wiederum überstieg in einigen Fällen die gefundene Ge-
samtstoffmenge die theoretische Menge (2-A-4,6-DNT, sowie Hexogen am sterilen Boden),
während z.B. für TNT am nicht sterilen Boden ein deutliches Massenbilanzdefizit vorliegt,
das jedoch kaum auf Abbau zurückgeführt werden kann, das es sowohl für die gealterte als
auch die frische Bodenprobe zutrifft. Generell zeigt der Vergleich von gealterten mit den
frisch eluierten Proben für keine der eingesetzten Substanzen signifikante Hinweise auf Ab-
bauprozesse. Im folgenden werden einige Einzelergebnisse diskutiert.
• Hexogen
Wie bereits erwähnt, könnten eventuell auftretende Abbauprodukte mit der verwendeten
HPLC-Analytik nicht nachgewiesen werden, Hexogen-Abbau also nur über die Bilanzierung
festgestellt werden. Tatsächlich zeigen die beiden Elutionen am nicht sterilisierten Boden
leichte Massenbilanz-Defizite. Da jedoch kein deutlicher Unterschied zwischen frischen und
gealterten Proben zu erkennen ist, dürfte dies kaum auf Abbauvorgänge zurückzuführen sein.
Der bereits am Boden „Sandgrube“ festgestellte generelle Trend zu höheren Boden-
Restkonzentrationen an den gealterten Proben, d.h. zu einer Erhöhung des Verteilungskoeffi-
zienten kp, zeigt sich auch am Boden Haufwerk (Abb. 16). Insgesamt ist die Festlegung am
Boden wesentlich stärker als für den Sandboden; der über alle Versuchsvarianten gemittelte
Verteilungskoeffizient steigt von kp = 1 ... 2 l/kg (Sandboden) auf Werte um 4 (Haufwerk).
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 33
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst eril unst eril st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 15: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat Hexogen
0.00
0.05
0.10
0.15
0.20
0.25
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unster il unst eril st er il st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 16: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration Hexogen
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
1 2 3 4
Einzelstof f
Einzelst .-Soll
Mischung
Mischung-Soll
unst er il unst er il st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 17: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme Hexogen
34 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• TNT
Auffälligstes Ergebnis für TNT am Boden des Haufwerks ist die Reduktion der Eluatkonz-
tentration durch Alterung (Abb. 18), und ein beträchtliches Massenbilanzdefizit bei den unste-
rilen Proben im Vergleich zu den sterilen (Abb. 20). Kaum ausgeprägt ist dagegen der für die
übrigen Substanzen beobachtete Trend zu höheren Boden-Restkonzentrationen an den gealter-
ten Proben (Abb. 19).
Beim TNT dürfte somit bei den unsterilen Proben sowohl beim Einzelstoff als auch in der
Mischung Abbau stattgefunden haben. Wie bereits erwähnt, könnte Abbau direkt durch das
Auftreten von Abbauprodukten in den Versuchen mit den Einzelsubstanzen nachgewiesen
werden. Tatsächlich wurden Abbauprodukte (2-A-4,6-DNT, 4-A-2,6-DNT, 3-NT) in den
Bodenproben nachgewiesen. Dies lässt auf Abbau bei den Proben trotz des sterilisiertem
Boden und der Verwendung des Biozids schließen.
Insgesamt ist wie für Hexogen eine stärkere Festlegung am Boden festzustellen, jedoch in
geringerer Ausprägung. Der über alle Versuchsvarianten gemittelte Verteilungskoeffizient
steigt von kp ≈ 7 l/kg (Sandboden) auf Werte um 9 l/kg (Haufwerk).
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 35
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst er il unst eril st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 18: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat TNT
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
1 2 3 4
Einzelstoff
M ischung
unst er il unst eril st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 19: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration TNT
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
1 2 3 4
Einzelstof f
Einzelst .-Soll
M ischung
M ischung-Soll
unster il unst er il st er il st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 20: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme TNT
36 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2-A-4,6-DNT
Wie für die anderen Substanzen, so ergibt sich auch für 2-A-4,6-DNT kein signifikanter
Unterschied zwischen den einzelnen Versuchsvarianten, außer der etwas stärkeren Festlegung
am Boden als Folge der Alterung der Proben (Abb. 22).
Die Bilanzierungen für 2-A-4,6-DNT (Abb. 23) ergaben keine Hinweise auf nennenswerten
Abbau; zu berücksichtigen ist bei der Dotierung mit der STV-Mischung, dass die Ergebnisse
durch Abbau von TNT überprägt sind (siehe Variante unsteril mit Alterung). Bei den gealter-
ten Proben lagen die Istmengen deutlich über den Sollmengen, in der Mischung fast um den
Faktor 2. Die Boden-„Rest“konzentrationen in der Mischung lagen dabei über den Werten der
Ausgangsdotierung. Dies lässt sich mit dem in der Mischung stattgefundenen Abbau des TNT
(s.o., Abb. 20) erklären, wobei das entstehende 2-A-4,6-DNT stark an der Bodenphase adsor-
biert wurde (kp ≈ 33 l/kg im Vergleich zu kp ≈ 5.4 l/kg für den Sandboden). Abbau während
der Alterung konnte über die Bilanzen beim Einzelstoff nicht beobachtet werden.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 37
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst eril unst er il st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 21: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat 2-A-4,6-DNT
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
0.70
0.80
1 2 3 4
Einzelstof f
M ischung
unst er il unst er il st eril st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 22: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration 2-A-4,6-DNT
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
45.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Einzelst .-Soll
Mischung
Mischung-Soll
unst er il unst eril st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 23: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme 2-A-4,6-DNT
38 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2,4-DNT
Die Werte für 2,4-DNT am Boden Haufwerk bestätigen abschließend die bisherigen Ergeb-
nisse der S4-Elutionsversuche: Die Massenbilanz für den Einzelstoff zeigt keinen Abbau (die
Reduktion der Eluatkonzentration für die Einzelsubstanz an der unsterilen Probe, Abb. 24, ist
nicht signifikant), die Festlegung an der Bodenmatrix steigt dagegen an. Bei den sterilen
Proben wurde 2,4-DNT nur in der Mischung untersucht3. Die höheren Boden-
Restkonzentrationen an den gealterten Proben (Abb. 25) bestätigen – bei sehr großer Variabi-
lität der Einzelergebnisse – den generell beobachteten Trend einer verstärkten Festlegung
durch Alterung.
Die stärkere Festlegung am Boden Haufwerk 5053 im Vergleich zum Sandboden zeigt sich
erwartungsgemäß auch für 2,4-DNT: Die Größenordnung des Verteilungskoeffizienten ver-
schiebt sich von kp ≈ 3 l/kg (Sandboden frisch) und kp ≈ 7 l/kg (Sandboden gealtert) auf Werte
um 12 (Haufwerk 5053).
3 Probenverlust für die Versuche mit Einzelsubstanzen am sterilisierten Boden.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 39
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unst er il unst eril st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 24: Elution Boden „Hw 5053“, Eluat 2,4-DNT
0.00
0.10
0.20
0.30
0.40
0.50
0.60
1 2 3 4
Einzelst of f
Mischung
unsteril unsteri l st er il st er il
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 25: Elution Boden „Hw 5053“, Boden-Restkonzentration 2,4-DNT
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
1 2 3 4
Einzelst of f
Einzelst .-Soll
Mischung
Mischung-Soll
unst er il unst er il st eril st eril
ohne Alt . mit Alt . ohne Alt . mit Alt .
Abb. 26: Elution Boden „Hw 5053“, Bilanzsumme 2,4-DNT
40 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.1.4 Adsorptionsisothermen
4.1.4.1 GRUNDLEGENDES
Sorptionsisothermen stellen das Verteilungsverhalten eines Stoffes zwischen Festphase und
Flüssigphase unter Gleichgewichtsbedingungen (und isothermen Verhältnissen) dar, wobei
die Konzentration in der Flüssigphase, C, auf der Abszisse, die Konzentration am Bodenmate-
rial, S, auf der Ordinate aufgetragen wird. Bildet man das Verhältnis der Stoffkonzentration
an der Festphase (z.B. in µg/g) gegenüber der Stoffkonzentration in der Flüssigphase (z.B. in
µg/cm3), so errechnet sich daraus der Verteilungskoeffizient, kp (cm3/g). Ist dieses Verhältnis
über einen weiten Konzentrationsbereich konstant, so äußert sich dies grafisch im Diagramm
der Sorptionsisotherme als lineare Beziehung, man spricht von "linearer Sorption". Oft jedoch
zeigt sich bei höheren Konzentrationen, dass der relative sorbierte Anteil geringer wird. Man
spricht dann von "nichtlinearer Sorption". Die Bestimmung von Sorptionsisothermen stellt
eine elementare Charakterisierung des Verteilungsverhaltens von Spurenstoffen in Böden dar,
und ist zur Modellierung von Transportprozessen und der Beurteilung des Verhaltens von
Kontaminanten im Boden von grundlegender Bedeutung.
Elutionsversuche an längerfristig belastetem Bodenmaterial sind als Bestimmung eines ein-
zelnen Punktes einer Desorptionsisotherme einzustufen. Die Versuche zu Bestimmung der
Sorption (Kap. 3.2.5) und die Elutionsversuche nach DIN 38141 S4 (Kap. 3.2.3) sind dem-
nach auch ähnlich angelegt, mit zwei wesentlichen Unterschieden: Beim Versuch zur Sorpti-
onsisotherme wird die Wasserphase (im Überschuss 10:1) 7 Tage lang (bei Umgebungstem-
peratur) mit der Festphase equilibriert, im Elutionsversuch nur 24 h. Im Gegensatz zum Sorp-
tionsversuch wurde dem S4-Standard-Elutionsversuch eine 14-tägige "Alterung" vorgeschal-
tet (vgl. Kap. 3.2.1).
Die Auswertungen der Adsorptionsisothermen basieren wie die Auswertungen der Elutions-
versuche auf zwei Grundannahmen: (1) Die Wiederfindungen bei der Analytik der Stoffe sind
unabhängig vom Konzentrationsniveau und gleich den Wiederfindungen, die für die dotierten
Proben ermittelt wurden und (2) es findet während der Versuchsdurchführung kein nennens-
werter Abbau statt.
Die Verletzung der Annahme 2 („kein Abbau“) führt dazu, dass die wahre sorbierte Stoff-
menge überschätzt wird, wenn in der Auswertung nur die Konzentration in der Wasserphase
bestimmt wird, und man davon ausgeht, dass die gesamte in der Wasserphase fehlende Stoff-
menge sorbiert vorliegt. Der resultierende Verteilungskoeffizient würde überschätzt. Findet
für die unterschiedlichen Konzentrationsstufen ein unterschiedlich intensiver Abbau statt,
etwa weil kleine Stoffkonzentrationen relativ gut abgebaut werden, während höhere Stoff-
mengen toxisch auf die Mikroorganismen wirken und den Abbau lähmen, so wird nicht nur
die Steigung, sondern auch die Form der Sorptionsisothermen beeinflusst. Um diese Fehler-
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 41
möglichkeit eingrenzen zu können, haben wir die Rest-Bodenkonzentrationen analytisch
separat mitbestimmt. Dies erlaubt zudem die Aufstellung von Massenbilanzen.
Wie den Tabellen A 9 bis A 12 zu entnehmen ist, zeigten sich hierbei erhebliche Bilanzie-
rungsfehler. So waren bei Hexogen und TNT die gefundenen Stoffmengen bei den meisten
Dotierungsstufen erheblich überbestimmt, bei 2,4-DNT dagegen waren die Gesamtmengen
bei einigen Stufen etwas geringer als die Sollmenge. Die Verwendung einer konstanten Wie-
derfindungsrate in der Analytik erscheint für die HPLC-Analysen deshalb problematisch. Wir
gehen jedoch davon aus, dass die Sorptionsisothermen dennoch zumindest semi-quantitativ
beurteilt werden können.
4.1.4.2 BODEN SANDGRUBE
Die Bestimmung der Gleichgewichts-Sorptionsisothermen für Hexogen, TNT, 2-A-4,6-DNT
und 2,4-DNT als Einzelstoffe sowie dieser Stoffe in der Mischung erfolgte über einen Aus-
gangskonzentrationsbereich von 0.5, 2, 5, und 10 mg/kg Boden (Ausnahme TNT: 1, 4, 10, 20
mg/kg Boden), d.h. bis zur zwanzigfachen Konzentration im Vergleich zu den Elutionsversu-
chen. Die Ergebnisse der Messungen für den Boden aus der Sandgrube sind in den Tabellen A
9 bis A 12 im Anhang aufgeführt, die zugehörigen Adsorptionsisothermen sind in Abb. 27 bis
30 abgebildet. Die errechneten mittleren Verteilungskoeffizienten sind in Tab. 13, die Koeffi-
zienten einer Freundlich-Anpassung in Tab. A 17 gelistet.
Abbildung 27 zeigt, dass entgegen den ersten Untersuchungen (Schultze und Durner, 1999) in
dieser Versuchsreihe nun auch für Hexogen eine merkliche Sorption festgestellt wurde, so-
wohl beim Einzelstoff wie auch in der Stoffmischung. Die Sorption des Einzelstoffs erscheint
innerhalb des abgedeckten Konzentrationsbereichs weitgehend linear, mit einem Verteilungs-
koeffizient von etwa kp = 3.0 l/kg. Die Sorption des als STV-Mischung eingebrachten Hexo-
gens ist nichtlinear, sie liegt im unteren Konzentrationsbereich höher, dann im selben Bereich,
während sie in der höchsten Stufe deutlich schwächer ausfällt, sich gegenüber dem Einzel-
stoff etwa halbiert. Die Beschreibung der Adsorption mit einer linearen Beziehung ist nicht
sinnvoll. Die Anpassung einer Freundlich-Gleichung dagegen ergibt eine zufriedenstellende
Beschreibung. Die jeweils drei Parallelen zeigen die Streuung der Versuchsergebnisse (Ge-
samtverfahren); sie ist nicht unerheblich, hält sich aber in vertretbarem Rahmen.
42 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
0.00.51.01.52.02.53.03.54.04.55.0
0.0 200.0 400.0 600.0 800.0 1000.0 1200.0 1400.0
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)Einzelstoff Mischung
Abb. 27: Adsorptionsisothermen von Hexogen an Boden "Sandgrube"
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
0.0 500.0 1000.0 1500.0 2000.0 2500.0 3000.0
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)
Einzelstoff Mischung
Abb. 28: Adsorptionsisothermen von TNT an Boden "Sandgrube"
In der Tendenz wie für Hexogen, allerdings in erheblich schwächerer Ausprägung zeigen sich
die Ergebnisse für TNT. Die Sorption liegt für die einzeln und die in der Mischung dotierte
Substanz im unteren Konzentrationsbereich eng beieinander, während im höchsten Konzent-
rationsbereich eine etwas stärkere Sorption innerhalb der Mischung zu beobachten ist. Die
Sorption in der Mischung verläuft leicht nichtlinear, mit Werten des Verteilungskoeffizienten
von ca. kp ≈ 4 l/kg bei einer gelösten Konzentration von CH2O = 100 µg/l über kp ≈ 3 bei 1000
µg/l zu kp ≈ 2 bei ca. 3000 µg/l. Die Sorption ist im Mittel schwächer als in den S4-Versuchen
(kp ≈ 7.5 bei ca. 600 µg/l).
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 43
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
0.0 200.0 400.0 600.0 800.0 1000.0
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)Einzelstoff Mischung
Abb. 29: Adsorptionsisothermen von 2-A-4,6-DNT an Boden "Sandgrube"
0.0
0.20.4
0.6
0.8
1.0
1.2
1.4
1.6
1.8
2.0
0.0 200.0 400.0 600.0 800.0 1000.0 1200.0
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)
Einzelstoff Mischung
Abb. 30: Adsorptionsisothermen von 2,4-DNT an Boden "Sandgrube"
Die Sorptionsisothermen von 2-A-4,6-DNT und 2,4-DNT fügen sich in das Bild von Hexogen
und TNT. Die Isothermen für die einzeln dotierten Substanzen sind linear (mit kp ≈ 2.5 l/kg
für 2-A-4,6-DNT und kp ≈ 1.6 für 2,4-DNT). Die Sorption für die als Mischung dotierten
Substanzen ist im unteren Konzentrationsbereich stärker, im oberen für 2-A-4,6-DNT schwä-
cher, für 2,4-DNT gleich. Wiederum ist die Sorption insgesamt schwächer als in den S4-
Versuchen (kp ≈ 5.4 für 2-A-4,6-DNT, kp ≈ 3 ... 6 für 4,6-DNT).
Die Ursachen für die Unterschiede zwischen S4-Versuchen und Adsorptionsisothermen könn-
te in der unterschiedlichen Versuchsdurchführung liegen; die verantwortlichen Prozesse im
44 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
einzelnen sind jedoch unklar. Angesichts der 7-tägigen Gleichgewichtseinstellung im Desorp-
tionsversuch ist zumindest ein kinetisches Ungleichgewicht, d.h. eine kinetische Hemmung
der Desorption, unwahrscheinlich.
Die Nichtlinearität der Sorptionsisothermen der als Mischung applizierten Substanzen deutet
auf eine Absättigung der Sorptionsplätze mit der größten Affinität hin. In das Bild fügt sich
die im Vergleich stärkere Sorption bei den S4-Elutionen, die bei niedrigeren Gesamtkonzent-
rationen stattfand.
Die Bilanzierungsprobleme bei der Bestimmung der Sorptionsisothermen ergeben sich zum
einen durch die, sowohl bei der Stoffbestimmung in der Wasserphase und wie auch im Boden,
schwankenden Wiederfindungsraten. Diese schwanken zwischen 75 und 110 %, bei einzelnen
Stoffen auch zwischen 50 und 90 %. Eine weitere Fehlerquelle liegt vermutlich in der Ab-
trennung des Bodens. Da es beim Abzentrifugieren zu einer Entmischung der Korngrößen
kommt, konnte nicht sichergestellt werden, dass die für die Extraktion mittels ASE verwende-
te Bodenprobe perfekt repräsentativ für die gesamte Bodenmatrix war. Da die Stoffe vorwie-
gend am Feinanteil sorbieren, entsteht durch eine Über- oder Unterpräsentation dieser Frakti-
on ein entsprechender Fehler bei der Stoffbestimmung in der Bodenphase.
Sowohl bei den Elutionen wie auch bei den Sorptionsisothermen traten die zu hohen Gesamt-
stoffwerte vor allem bei den gealterten Proben auf. Als letzte Fehlermöglichkeit sind bei den
gealterten Proben doch Interaktionen zwischen dem Biozid 2 und einigen Stoffen vorstellbar,
wie dies bei dem Biozid 4 im Vorversuch beobachtet wurde. Bei den frischen und sofort
aufgearbeiteten Proben wurde dies beim Biozid 2 nicht festgestellt. Zur Klärung der Hypothe-
se wären weitergehende Untersuchungen nötig.
4.1.4.3 BODEN HAUFWERK 5053
Die Ergebnisse der Messungen für den Boden des Haufwerkes 5053 sind in den Tabellen A
13 bis A 16 im Anhang aufgeführt, die zugehörigen Adsorptionsisothermen sind in Abb. 31
bis 34 abgebildet. Wie beim Boden der Sandgrube erfolgte die Bestimmung der Gleichge-
wichts-Sorptionsisothermen für Hexogen, TNT, 2-A-4,6-DNT und 2,4-DNT in der Mischung
sowie als Einzelstoffe (außer 2,4-DNT), mit Ausgangskonzentrationen von 1, 4, 10, 20 mg/kg
Boden für TNT und halb so hohen Konzentrationen für alle anderen untersuchten STV.
Die Sorption an dem Boden des Haufwerkes 5053 war bei allen Stoffen, mit Ausnahme des
Hexogens beim Einzelstoff, deutlich stärker als bei dem Boden aus der Sandgrube, was durch
den höheren Tonanteil und den höheren Anteil an organischer Substanz zu erklären ist. Die
Isothermen verliefen meist linear, d.h., es waren im Gegensatz zum Sandboden innerhalb des
eingesetzten Konzentrationsspektrums keine Absättigung der Sorptionsplätze zu erkennen.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 45
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
0 200 400 600 800 1000 1200
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)
"Einzelstoff" Mischung
Abb. 31: Adsorptionsisothermen von Hexogen an Boden "Haufwerk 5053"
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)
Einzelstoff Mischung
Abb. 32: Adsorptionsisothermen von TNT an Boden "Haufwerk 5053"
Die Sorption war gegenüber Hexogen, TNT und 2,4 DNT mit 4 bis 5 l/kg ähnlich hoch. Für
den Transport mit der Wasserphase errechnet sich daraus überschlägig ein Retardierungsfak-
tor von R = 20 ( ( ) pkR ⋅+= θρ1 mit bei einem angenommenen Wassergehalt θ von 30% und
einer Lagerungsdichte ρ von 1.5 kg/l). Bei einer effektiven Grundwasserneubildung von ca.
200 ml würde daraus eine jährliche Nettoverlagerung von 3 bis 4 cm Wegstrecke resultieren.
Die Sorption von 2-A-4,6-DNT ist mit einem Verteilungskoeffizient von ca. 20 l/kg circa vier
mal stärker.
Abweichend von diesem generellen Bild findet sich als Auffälligkeit die extrem niedrige
Konzentration des als Einzelstoff dotierten Hexogens an der Bodenphase (vgl. Tab. A 13).
Wir besitzen dafür keine schlüssige Erklärung, zumal dies in den S4-Versuchen mit dem
Einzelstoff höchstens tendenziell zu beobachten ist. Es ist jedoch auffällig, dass in den Versu-
chen des ersten Teils des Forschungsvorhabens ebenfalls keine nennenswerte Adsorption von
46 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Hexogen gemessen wurden. Die Sorptionsisotherme von 2,4-DNT als Einzelstoff konnte aus
terminlichen Gründen nicht mehr bestimmt werden.
0.0
1.0
2.0
3.0
4.0
5.0
6.0
7.0
8.0
9.0
10.0
0 100 200 300 400 500
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)Einzelstoff Mischung
Abb. 33: Adsorptionsisothermen von 2-A-4,6-DNT an Boden "Haufwerk 5053"
0.0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
0 100 200 300 400 500 600 700 800
C H2O (µg/l)
C B
oden
(m
g/kg
)
Mischung
Abb. 34: Adsorptionsisotherme von 2,4-DNT an Boden "Haufwerk 5053"
Wie beim Boden Sandgrube traten auch beim Haufwerk 5053 bei der Bestimmung der Ad-
sorptionsisothermen Bilanzierungsprobleme auf (Tab. A 13 – A 16). Beim Hexogen waren
beim Einzelstoff die Gesamtstoffmengen tendenziell zu gering, in der Stoffmischung hinge-
gen wurde überwiegend zu viel gefunden. TNT, 2-A-4,6-DNT und 2,4 DNT wiesen meist zu
niedrige Gesamtstoffmengen auf (Ausnahme Mischapplikation, höchste Dotierungsstufe). Es
ist somit zu vermuten, dass es trotz sterilisiertem Boden und der Verwendung des Biozids zu
einem gewissen Abbau der Stoffe kam. Spuren von Abbauprodukten traten in einem Teil der
Proben auf.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 47
4.1.5 Stoffemission aus dotierten Proben: Perkolation nach DIN V-19736
4.1.5.1 BODEN SANDGRUBE
Die Perkolationsversuche für den Sand wurden mit sterilisiertem Boden und toxischer Perko-
lationslösung durchgeführt. Als Varianten erfolgten Versuche mit VE–Wasser und 0,002M
CaSO4–Lösung und Versuche mit Einzelstoff und STV-Mischung. Wiedereum wurden Perko-
latkonzentrationen und die Restgehalte des perkolierten Bodens für die vier Stoffe analysiert.
Die Versuchsbedingungen und die Ergebnisse der Versuche sind in den Tabellen A 18–A 22
gelistet. Die Ergebnisse sind in den Abbildungen 35–46 zusammengefasst, wobei in drei
Abbildungen jeweils die Perkolatkonzentrationen der Einzelstoffdotierung, der Mischdotie-
rung, sowie zusammenfassend die mittleren Verläufe für die vier Versuchsvarianten darge-
stellt sind.
Die Perkolationsversuche am Boden „Sandgrube“ ergaben stets einen schnellen exponentiel-
len Abfall der Konzentration im Perkolat. Besonders effizient war die Auswaschung von
Hexogen (Perkolat unter Nachweisgrenze nach 8 Porenvolumina), gefolgt von den Dinitroto-
luolen (Nullkonzentration nach ca. 24 PV). Am langsamsten wurde TNT ausgewaschen. Zum
Versuchende, d.h. nach fünf Tagen und dem Austausch von 32 Porenvolumina, waren die
Konzentrationen aller Stoffe mit wenigen Ausnahmen unter die Nachweisgrenze gefallen. Das
selbe gilt – mit Ausnahme des TNT – für die Rest-Konzentrationen im Boden der Säulen.
Die Verwendung von STV-Mischungen zeigte gegenüber der Verwendung von STV-
Einzelstoffen keine signifikanten Unterschiede. In Hinblick auf das verwendete Elutionsmittel
verhinderte die Verwendung der 0.002 M CaSO4 – Lösung tatsächlich die Eintrübung des
Perkolats. Interessanterweise waren die klaren Proben aber nicht mit geringeren, sondern mit
höheren Stoffkonzentrationen assoziiert.
Die Streuung der Ergebnisse bei der ersten Probenahme lag bei Berücksichtigung aller Ver-
suchsvarianten im Bereich Faktor 2. In der Regel nahmen die absoluten Streuungen im weite-
ren zeitlichen Verlauf ab, die relativen Streuungen zu.
Es folgt nun eine kurze Darstellung der Ergebnisse für die vier Substanzen .
48 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• Hexogen
Wesentliche Ergebnisse:
• Sehr hohe Konzentrationen (bis 375 µg/l) im ersten Perkolat.
• Nach 2 Tagen (8 Porenvolumina) Abfall um eine Größenordnung.
• Nach 3 Tagen (16 Porenvolumina) ist das gesamte Hexogen aus der Säule ausgewa-
schen.
• Trübe: Proben mit VE-Wasser zunächst trüb, nach zwei Tagen klar (Tab. A 18);
Proben mit CaSO4-Lösung von Anfang an klar (Tab. A 22).
• Die Verwendung der 0.002 M CaSO4-Lösung bringt höhere Anfangs-Austräge,
scheint also das Verteilungsverhältnis S/C etwas zu verkleinern.
• Überschlagsrechnung aus Anfangskonzentration im Perkolat: Verteilungskoeffizient
kp ≈ 0.85 l/kg (entspricht für die Bedingungen der Säule einem Retardierungsfaktor R
= 2.7.)
Der nach der Überschlagsrechnung (Kap. 3.3) geschätzte Verteilungskoeffizient liegt wesent-
lich niedriger als der in den Schüttelversuchen bestimmte (kp = 1.5 bis 3), entsprechend ist die
Mobilität des Hexogens höher, als nach den S4-Elutionsversuchen zu erwarten wäre. Eine
höhere Mobilität eines desorbierenden Stoffes im Perkolationsversuch entspricht erst einmal
absolut nicht den Erwartungen. Die Erklärung hierfür liegt vermutlich in der Nichtlinearität
der Adsorptionsisothermen, und damit im unterschiedlichen Wasser:Boden-Verhältnis der
Versuche. Dieses ist im Perkolationstest mit etwa 1:2 weitaus niedriger als in den Elutionstest
oder den Sorptionsisothermen (10:1). Dies führt in der Anfangsphase zu weit höheren gelös-
ten Konzentrationen als bei den Batch-Tests (im Mittel 380 µg/l gegenüber 42 µg/l bei den
S4-Eluaten), was aufgrund der Nichtlinearität der Sorptionsisothermen (vgl. Kap. 4.1.4) zu
Beginn des Perkolationsversuchs zu einer verminderten effektiven Retardierung führt.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 49
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
350.0
400.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 35: Perkolation "Hexogen, Einzelstoff, Boden Sandgrube"
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
700.0
800.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 36: Perkolation "Hexogen, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube"
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
M ittel VE Einzel
M ittel CaSO4 Einzel
M ittel VE M isch.
M ittel CaSO4 M isch.
Abb. 37: Perkolation "Hexogen, Mittelwerte, Boden Sandgrube"
50 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• TNT
Wesentliche Ergebnisse:
• Trübe: Proben mit VE-Wasser zunächst trüb, nach einem Tag klar klar (Tab. A 19);
Proben mit CaSO4-Lösung von Anfang an klar (Tab. A 22).
• Dotierte Konzentration: 1000 µg/kg
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat (2 PV): ca. 500 µg/l
• Nach 2 Tagen (8 Porenvolumina) Abfall auf ~ ¼ bis ½ der Ausgangskonzentration.
• Nach 3 Tagen (16 Porenvolumina) Abfall ~ 1/5 bis 1/10 der Ausgangskonzentration.
• Nach 5 Tagen teilweise unter der Nachweisgrenze, teilweise im Bereich von 5–14
µg/l.
• Restkonzentration im Boden nach Perkolation von 32 PV: 0,04 – 0,24 mg/kg.
• Bei Perkolation mit 0.002 M CaSO4-Lösung tendenziell höhere Anfangs-Austräge.
• Die Versuche mit dem Mischstandard erbringen im Vergleich zu den Versuchen mit
der Einzelsubstanz etwas reduzierte Austräge (stärkerer Abbau !?).
• Aus der mittleren Anfangs-Perkolatkonzentration von 482 µgl-1 geschätzter Vertei-
lungskoeffizient sehr viel geringer als für die Schüttelwersuche: 1.72 l/kg (entspricht
einem linearen Retardierungskoeffizienten von 4.4.)
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 51
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
700.0
800.0
900.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 38: Perkolation "TNT, Einzelstoff, Boden Sandgrube"
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 39: Perkolation "TNT, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube"
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
700.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
M ittel VE Einzel
M ittel CaSO4 Einzel
M ittel VE M ischung
M ittel CaSO4 M ischung
Abb. 40: Perkolation "TNT, Mittelwerte, Boden Sandgrube"
52 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2-A-4,6-DNT
Wesentliche Ergebnisse:
• Trübe: Proben mit VE-Wasser teilweise trüb, teilweise klar (Tab. A 20);
Proben mit CaSO4-Lösung von Anfang an klar (Tab. A 22).
• Dotierte Konzentration: 500 µg/kg
• Perkolatkonzentrationen:
Auswaschungsverlauf im großen Ganzen sehr ähnlich zu TNT, bei entsprechend hal-
bierten Konzentrationen (aufgrund der halbierten eingesetzten Anfangskonzentation).
Streuung der Versuchsvarianten etwas geringer als bei TNT.
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat (2 PV): ca. 200 µg/l .
• Restkonzentration im Boden nach Perkolation mit einer Ausnahme unter der Nach-
weisgrenze.
• Bei Verwendung der 0.002 M CaSO4-Lösung höhere Anfangs-Austräge.
• Sehr geringe Unterschiede zwischen dem als Einzelstoff und als Mischung applizier-
tem 2-A-4,6-DNT.
• Aus Anfangs-Perkolatkonzentration von 200 µgl-1 geschätzter Verteilungskoeffizient:
1.63 l/kg; entspricht für die Bedingungen der Perkolationssäule einem linearen Retar-
dierungskoeffizienten von 4.3.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 53
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 41: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Einzelstoff, Boden Sandgrube"
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
350.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 42: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube"
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
M ittel VE Einzel
M ittel CaSO4 Einzel
M ittel VE M ischung
M ittel CaSO4 M ischung
Abb. 43: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Mittelwerte, Boden Sandgrube"
54 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2,4-DNT
Wesentliche Ergebnisse:
• Trübe: Proben mit VE-Wasser teilweise trüb, teilweise klar (Tab. A 21);
Proben mit CaSO4-Lösung von Anfang an klar.
• Dotierte Konzentration: 500 µg/kg
• Perkolatkonzentrationen:
Auswaschungsverlauf im großen Ganzen sehr ähnlich zu TNT, bei entsprechend hal-
bierten Konzentrationen (aufgrund der halbierten eingesetzten Anfangskonzentation).
Streuung der Versuchsvarianten etwas geringer als bei TNT.
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat (2 PV): ca. 225 µg/l .
• Restkonzentration im Boden nach Perkolation fast alle unter der Nachweisgrenze.
• Bei Verwendung der 0.002 M CaSO4-Lösung tendenziell höhere Anfangs-Austräge.
• Kein Unterschied zwischen Verhalten des Einzelstoff und in Mischung.
• Für Perkolatkonzentration von 223 µgl-1 geschätzter Verteilungskoeffizient: 1.85 l/kg;
entspricht für die Bedingungen der Perkolationssäule einem linearen Retardierungsko-
effizienten von 4.7.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 55
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
350.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 44: Perkolation "2,4-DNT, Einzelstoff, Boden Sandgrube"
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
350.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
CaSO4 (1)
CaSO4 (2)
CaSO4 (3)
M ittel VE
M ittel CaSO4
Abb. 45: Perkolation "2,4-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Sandgrube"
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
C (
µg/l)
M ittel VE Ei
M ittel CaSO4 Ei
M ittel VE M i
M ittel CaSO4 M i
Abb. 46: Perkolation "2,4-DNT, Mittelwerte, Boden Sandgrube"
56 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.1.5.2 BODEN HAUFWERK 5053
Die Perkolationsversuche für den Boden „Haufwerk 5053“ wurden mit geänderten Versuchs-
bedingungen durchgeführt (vgl. 3.2.4). Die Säulen wurden auf 32 cm verlängert und die
Durchflussraten auf 0.01ml cm–² min–1 reduziert. Die Verweilzeit des Perkolats in den Säulen
erhöhte sich somit auf rund 24 Stunden. Die Beprobungen nach 1, 2, 3 und 4 Tagen entspre-
chend nun einem Austausch der Bodenlösung von etwa 1, 2, 3 und 4 Porenvolumina.
Abbildungen 47–58 zeigen die Ergebnisse der Perkolationsversuche am Boden „Haufwerk
5053“ in analoger Form wie im vorangegangenen Teil für den Boden „Sandgrube“. Die Ver-
suche mit den Einzelstoffen wurden ausschließlich mit VE–Wasser, die Versuche mit dem
Stoffgemisch mit VE–Wasser und Trinkwasser durchgeführt. Die Tabellen A 23–A 26 listen
die Versuchsbedingungen und die Analysenergebnisse. Mit den Einzelstoffen 2-A-4,6-DNT
und 2,4-DNT wurde jeweils nur noch eine Perkolation (d.h. keine Parallelversuche) durchge-
führt.
• Hexogen
Wesentliche Ergebnisse:
• Dotierte Konzentration: 500 µg/kg
• Trübe: Einzeln dotierte Proben mit VE-Wasser anfangs trüb, dann etwas weniger
trüb bis Versuchsende (Tab. A 23);
Mit Mischstandard dotierte Proben zunächst klar, im Versuchverlauf dann
zunehmend trüb (Tab. A 26).
• Perkolatkonzentrationen:
Geringere Streuung als beim Boden Sandgrube; Geringere Anfangskonzentration.
Über die ersten drei Tage fast linearer Abfall auf ½ bis ⅓ der Ausgangskonzentration.
Perkolatkonzentration auch zum Ende des Versuchs am vierten Tag relativ hoch.
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat (repräsentiert 0 bis 1.2 PV): ca. 250
µg/l. Daraus geschätzter Verteilungskoeffizient kp = 1.6 l/kg; entspricht einem Retar-
dierungskoeffizienten von R = 4.7.
• Bei Verwendung von Leitungswasser als Perkolationsfluid höhere Austräge.
• Deutlicher Unterschied zwischen Verhalten des Einzelstoff und in Mischung: Einzel-
stoffkonzentrationen am Anfang fast um Faktor 2 geringer.
• Hohe Restkonzentrationen im Boden nach Perkolation: 0.25–0.48 mg/kg !
(Tab. A 23 und A 26).
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 57
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
M ittel VE
Abb. 47: Perkolation "Hexogen, Einzelstoff, Boden Hw 5053"
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
Trinkw. (1)
Trinkw. (2)
Trinkw. (3)
M ittel VE
M ittel Trinkw.
Abb. 48: Perkolation "Hexogen, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053"
0
50
100
150
200
250
300
350
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
M ittel VE Einzel
M ittel VE M isch.
M ittel Trinkw. M ischung
Abb. 49: Perkolation "Hexogen, Mittelwerte, Boden Hw 5053"
58 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• TNT
Wesentliche Ergebnisse:
• Dotierte Konzentration: 1000 µg/kg
• Trübe: Perkolate bis Versuchsende trüb (Tab. A 24, Tab. A 26).
• Perkolatkonzentrationen:
Mäßige Anfangskonzentrationen und rapider Abfall zum zweiten Tag; Unterschreiten
der Nachweisgrenze von 0,03 µg/l am dritten Tag.
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat ca. 150 µg/l . Daraus geschätzter Vertei-
lungskoeffizient kp = 7.3 l/kg; entspricht einem Retardierungskoeffizienten von R =
17.
• Kein Unterschied zwischen der Verwendung von Leitungswasser und Aq. dest. als
Perkolationsfluid.
• Mäßiger Unterschied zwischen Verhalten des Einzelstoffs und in Mischung: Einzel-
stoffkonzentrationen am Anfang um ca. 30% niedriger.
Die Restkonzentrationen im perkolierten Boden lagen nach Versuchsende bei allen TNT- und
DNT-Proben unterhalb der Bestimmungsgrenze von 0,04 mg/kg. Da mit der perkolierten
Wassermenge nur ein geringer Anteil des TNT aus den Proben ausgetragen wurde,
muss während des Versuches trotz Sterilisation des Bodens und der Verwendung des
Biozids ein erheblicher Abbau stattgefunden haben. Da in den analysierten Proben nur
geringe Mengen an Abbauprodukten (2-A-DNT, DNT, NT) gefunden wurden, muss der
Abbau vollständig bzw. zumindest bis zu den leichtflüchtigen NT abgelaufen sein. Tatsäch-
lich wurde 3-NT in geringen Mengen nachgewiesen.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 59
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
M ittel VE
Abb. 50: Perkolation "TNT, Einzelstoff, Boden Hw 5053"
0
50
100
150
200
250
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)VE (2)VE (3)Trinkw. (1)Trinkw. (2)Trinkw. (3)Mittel VEMittel Trinkw.
Abb. 51: Perkolation "TNT, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053"
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
M ittel VE Einzel
M ittel VE M ischung
M ittel Trinkw. M ischung
Abb. 52: Perkolation "TNT, Mittelwerte, Boden Hw 5053"
60 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2-A-4,6-DNT
Wesentliche Ergebnisse:
• Dotierte Konzentration: 500 µg/kg
• Trübe: Einzelstoffprobe zu Begin klar, am letzten Tag etwas trüb (Tab. A 25);
Mischdotierung zunehmend bis Versuchsende trüb (Tab. A 26).
• Perkolatkonzentrationen:
Sehr geringe Anfangskonzentrationen; exponentieller Abfall bis zum Unterschreiten
der Nachweisgrenze von 0,03 µg/l zum Versuchsende.
• Boden-Restkonzentration bei Einzeldotierung 0,13 mgkg-1 (Tab. A 25), bei Mischdo-
tierung unter Nachweisgrenze.
• Kein Unterschied zwischen der Verwendung von Leitungswasser und Aq. dest. als
Perkolationsfluid.
• Nur unbedeutendere Unterschied zwischen Verhalten des als Einzelstoff und in Mi-
schung dotierten DNTs.
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat von 30 µg/l ergäbe (ohne Abbau) einen
sehr hohen Verteilungskoeffizient kp = 14 l/kg und damit einen Retardierungskoeffi-
zienten R = 38.
Aufgrund der geringen Austragrate mit dem Perkolat muss bei dieser Probe ebenfalls ein ganz
erheblicher Abbau stattgefunden haben. Möglicherweise ist die Konzentration im Anfangs-
Perkolat bereits geringer als die in der Überschlagsrechnung benötigte wahre Konzentration
zum Zeitpunkt t=0 . Die Abschätzung des Verteilungsverhaltens wäre somit fehlerhaft.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 61
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
Abb. 53: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Einzelstoff, Boden Hw 5053"
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
Trinkw. (1)
Trinkw. (2)
Trinkw. (3)
M ittel VE
M ittel Trinkw.
Abb. 54: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053"
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
30.0
35.0
40.0
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE Einzel
M ittel VE M ischung
M ittel Trinkw. M ischung
Abb. 55: Perkolation "2-A-4,6-DNT, Mittelwerte, Boden Hw 5053"
62 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
• 2,4-DNT
Wesentliche Ergebnisse:
• Dotierte Konzentration: 500 µg/kg
• Trübe: wie 2-A-4,6-DNT
• Perkolatkonzentrationen:
Relativ geringe Anfangskonzentrationen; exponentieller (Mischdotierung) bzw. eher
linearer Abfall (Einzeldotierung) bis zum Unterschreiten der Nachweisgrenze am drit-
ten Tag.
• Keine Bodenrestkonzentration.
• Kein Unterschied zwischen der Verwendung von Leitungswasser und Aq. dest. als
Perkolationsfluid.
• Unterschied zwischen Verhalten des Einzelstoff und in Mischung: Einzelstoff wird
langsamer ausgewaschen
• Erhebliches Massenbilanzdefizit: es muss massiver Abbau stattgefunden haben.
• Mittlere Konzentrationen im Anfangsperkolat von 65 µg/l ergäbe einen geschätzten
Verteilungskoeffizient kp = 7.6 l/kg und einen Retardierungskoeffizienten R = 18.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 63
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
Abb. 56: Perkolation "2,4-DNT, Einzelstoff, Boden Hw 5053"
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE (1)
VE (2)
VE (3)
Trinkw. (1)
Trinkw. (2)
Trinkw. (3)
M ittel VE
M ittel Trinkw.
Abb. 57: Perkolation "2,4-DNT, Stoff in der Mischung, Boden Hw 5053"
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
0 1 2 3 4 5
Tag
C (
µg/l)
VE Einzel
M ittel VE M ischung
M ittel Trinkw. M ischung
Abb. 58: Perkolation "2,4-DNT, Mittelwerte, Boden Hw 5053"
64 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.1.5.3 MODELLIERUNG DER PERKOLATIONSVERSUCHE
Die über alle Varianten gemittelten Konzentrationsverläufe der Perkolationsversuche wurden
mit der Konvektions-Dispersions-Gleichung modelliert (Kap. 3.3). Abbildungen 59 und 60
zeigen die Ergebnisse dieser Modellierungen. Die Zuordnung der gemittelten Konzentratio-
nen erfolgt zu Zeitpunkten, die in der Mitte der jeweiligen Probenahmeintervalle liegen. Diese
mittleren Zeiten ti betragen 5.2, 26, 49, und 97 Stunden nach Perkolationsbeginn für die Pro-
ben „Sandgrube“, und 17, 37, 61, und 84 Stunden für den Boden „Haufwerk 5053“. Die
Zeitachsen in den Abbildungen sind auf Porenvolumina normiert. Die Perkolationsgeschwin-
digkeit (Abstandsgeschwindigkeit) betrug ca. 3.6 cm/h für die Versuche mit dem Sandboden,
und 1.13 cm/h für die Versuche mit dem Boden Haufwerk. Aufgrund der unterschiedlichen
Säulenlängen von 18 cm (Sandboden) und 32 cm (Haufwerk) ergeben sich daraus Austausch-
zeiten für ein Porenvolumen t* von 5 Stunden für den Sandboden, und 28 Stunden für die
Säulen mit den Haufwerksproben. Daraus ergeben sich die in den Abbildungen gezeigten
normierten Beprobungstermine Ti = ti/ t* .
Aus den Abbildungen ist erkennbar, dass durch die Optimierung der Parameter „Dispersions-
koeffizient“ und „Retardierungsfaktor“ in allen Fällen ein sehr guter Fit erzielt werden konn-
te. Die resultierenden effektiven Retardierungsfaktoren sind in der Abbildung widergegeben,
die daraus errechneten linearen Verteilungskoeffizienten in Tab. 13 gelistet. Der Gesamt-
Vergleich mit den Ergebnissen der Überschlagsrechnung einerseits und der Batch-Versuche
anderseits zeigt, dass die Optimierung für die Haufwerksproben aufgrund der Nichtberück-
sichtigung der Abbauvorgänge im Modell zu sinnlosen Parameterwerten führt. Der rapide
Rückgang der beobachteten Konzentrationen wird im Modell zwangsläufig über eine sehr
hohen Mobilität des Stoffs nachgebildet. Wird auf Basis des daraus errechneten Verteilungs-
koeffizienten für den Beginn des Perkolationsexperimentes die gesamte vorrätige Stoffmenge
berechnet, so ist diese extrem gering. Das Modell startet also mit der gemessenen niedrigen
Anfangskonzentration, und es wird insgesamt nur ein Bruchteil der real dotierten Stoffmenge
ausgewaschen.
Das Fitten des Leachingverlaufs, der bei korrekter Massenbilanz eine exzellente Möglichkeit
ist, die Stoffmobilität Mobilität zu beurteilen, müsste demnach um den Abbau korrigiert
werden. Die vorgehensweise hierbei soll am Beispiel des Hexogens gezeigt werden. Vorge-
geben wird nun die Gesamtmasse des in die Säule eingebrachten Hexogens (585 µg). Unter
Annahme eines Retardierungsfaktors R = 2.05 vorgegeben, wie er in der Simulation ohne
Abbau optimiert wurde, ergibt sich ein Verteilungskoeffizient von 0.44 und einer Anfangs-
konzentration in der Bodenlösung von 590 µg/l. Die Simulation muss also mit dieser An-
fangsbedingung erfolgen. Der Abbau wird über eine Kinetik erster Ordnung simuliert; er setzt
unmittelbar mit Beginn des Versuchs ein.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 65
0
50
100
150
200
250
300
350
400
0 5 10 15 20 25
Time [-]
0
100
200
300
400
500
0 5 10 15 20 25
Time [-]
0
50
100
150
200
0 5 10 15 20 25
Time [-]
0
50
100
150
200
250
0 5 10 15 20 25
Time [-]
Hexogen, SandbodenR = 3.7
TNT, SandbodenR= 5.5
2-A-4,6-DNT, SandbodenR= 4.45
2,4-DNT, SandbodenR = 4.9
Abb. 59: Modellanpassungen der Perkolationsverläufe, Boden „Sandgrube.“.
0
50
100
150
200
250
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Time [-]
0
10
20
30
40
50
60
70
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0
Time [-]
0
5
10
15
20
25
30
35
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0
Time [-]
0
20
40
60
80
100
120
140
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
Time [-]
Hexogen, HaufwerkR = 2.05
TNT, HaufwerkR = 1.05
2-A-4,6-DNT, HaufwerkR= 1.2
2,4-DNT, HaufwerkR= 1.1
Abb. 60: Modellanpassungen der Perkolationsverläufe, Boden „Haufwerk 5053“.
66 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Abb. 61 (links) zeigt, dass für diesen Fall keine befriedigende Anpassung erreicht werden
kann – der vorher optimierte Retardierungsfaktor R = 2.05 muss also falsch sein. Wird dage-
gen ein pi-mal-Daumen geschätzter Verteilungskoeffizient von 1.3 l/kg angesetzt , so führt
dies zu einem Retardierungsfaktor R = 4 und zu einer Konzentration zur Zeit t = 0 in der
Bodenlösung von 300 µg/l, die immer noch höher ist als die erste gemessene Konzentration
zum Zeitpunkt t = 0.6 Tage. Die Ergebnisse sind in der Abbildung in den Grundeinheiten Tag
und cm aufgeführt. Der aus der Anpassung resultierende Abbaukoeffizient µ = 1 d-1 entspricht
einer Halbwertszeit von ca. 0.3 Tagen. Er erscheint äußerst hoch.
Grundproblem dieses Ansatzes ist nun, dass aufgrund der höheren Anzahl von Schätzparame-
tern in der Optimierung nicht mehr davon ausgegangen werden kann, dass die Parameter-
identifikation eindeutig möglich ist. Die resultierenden Parameter können unsinnige Werte
annehmen und sind nicht im physikalisch/chemischen Sinn interpretierbar. Zuviele Prozesse
spielen mit, als dass die wenigen vorliegenden Daten eine eindeutige Identifikation zulassen
würden. Um die Situation zu verbessern, wäre die Mitführung eines inerten Tracers im Perko-
lationsversuch und eine höhere zeitliche Auflösung bei instationärer Versuchsführung nötig.
Die Entwicklung solcher Verfahren ist derzeit Gegenstand von Forschungsprojekten zur
Sickerwasserprognose.
0
50
100
150
200
250
300
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
Time [days]
Hexogen, Haufwerkv = 27 cm d−1
D = 320 cm² d−1
R = 4.0, µ = 1.2 d−1
0
100
200
300
400
500
600
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
Time [days]
Hexogen, Haufwerkv = 27 cm d−1
D = 15 cm² d−1
R = 2.05, µ = 2.0 d−1
0
50
100
150
200
250
300
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
Time [days]
Hexogen, Haufwerkv = 27 cm d−1
D = 320 cm² d−1
R = 4.0, µ = 1.2 d−1
0
100
200
300
400
500
600
0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0
Time [days]
Hexogen, Haufwerkv = 27 cm d−1
D = 15 cm² d−1
R = 2.05, µ = 2.0 d−1
Abb. 61: Anpassungen des Perkolationsverlaufs Hexogen, „Haufwerk 5053“, mit Abbau.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 67
4.1.6 pH-Abhängigkeit der Hexogen-Elution
Da sich aus den Ergebnissen des ersten Teils des F+E-Vorhabens die Frage ergeben hatte, ob
die Sorptionsstärke von Hexogen an Böden möglicherweise durch den Boden-pH beeinflusst
wird (Tab. 4 in Schultze und Durner, 1999), wurde dieser Aspekt in einem Nebenversuch
untersucht. Es wurden hierzu Elutionen mit gepufferten Lösungen unterschiedlicher pH-
Werte vorgenommen. Die Elutionen erfolgten mit VE-Wasser, 0.005 M CaSO4 und pH-
Pufferlösungen mit pH 4, 7 und 8) nach DIN 38414 S4 in jeweils zwei Parallelen.
4.1.6.1 BODEN SANDGRUBE
Abbildung 62 und Tabelle A 27 zeigen die Ergebnisse der Elutionen. Bei der Dotierungsstufe
mit 5 mg/kg wiesen jeweils eine Probe bei VE und pH 8 deutlich niedrigere Konzentrationen
wie die anderen Proben auf, und müssen als Ausreißer betrachtet werden.
Eine Abhängigkeit der Konzentration in der Wasserphase von den Elutionslösungen kann im
Mittel bei beiden Dotierungsstufen nicht beobachtet werden.
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
350.0
400.0
450.0
500.0
VE1 VE2 Ca1 Ca2 pH 4/1 pH 4/2 pH 7/1 pH 7/2 pH 8/1 pH 8/2
µg/l Dotierung 1mg/kg
Dotierung 5 mg/kg
Abb. 62: Konzentration in der Wasserphase für Hexogen in Abhängigkeit von der Elutionslösung für den Boden "Sandgrube"
68 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.1.6.2 BODEN HAUFWERK 5053
Abbildung 63 und Tabelle A 28 zeigen die Ergebnisse der Elution der dotierten Bodenproben
des Haufwerkes 5053. Die Durchführung erfolgte analog wie beim Sandboden. Die Elutions-
lösungen der verschiedenen pH-Pufferlösungen wiesen alle eine leichte Braunfärbung auf.
Bei den verschiedenen Elutionslösungen der Dotierungsstufe mit 5 mg/kg liegen Konzentrati-
onen, mit Ausnahme der Werte bei pH 8 zwischen 420 und 460 µg/l. Die beiden parallelen
der mit der Elutionslösung pH 8 eluierten Proben unterschieden sich mit 370 und 700 µg/l
nahezu um den Faktor 2. Eine Abhängigkeit der Löslichkeit mit dem pH läst sich somit bei
dieser Dotierungsstufe nicht feststellen.
Bei der Dotierung mit 1 mg/kg ist ein deutlicher Trend vom VE-Wasser bis hin zur Pufferlö-
sung bei pH 8 zu erkennen, der allerdings angesichts der Variabilität der Einzelergebnisse
statistisch nicht belegbar ist. Bei pH 7 und pH 8 lagen die eluierten Konzentrationen bei 40
bis 60 µg/l, bei VE und CaSO4 bei 70 bis 90 µg/l. Die Ergebnisse lassen vermuten, dass bei
dieser Dotierungsstufe die Löslichkeit des Hexogens mit steigendem pH abnimmt.
Allgemein läst sich bei den beiden untersuchten Böden zumindest bei höheren Bodenkonzent-
rationen keine gravierende Abhängigkeit der Löslichkeit mit dem pH feststellen.
0.0
100.0
200.0
300.0
400.0
500.0
600.0
700.0
800.0
VE1 VE2 Ca1 Ca2 pH 4/1 pH 4/2 pH 7/1 pH 7/2 pH 8/1 pH 8/2
µg/l Dotierung 1mg/kg
Dotierung 5 mg/kg
Abb. 63: Konzentration in der Wasserphase für Hexogen in Abhängigkeit von der Elutionslösung für den Boden "Hw 5053".
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 69
4.1.7 Einfluss der CaSO4-Konzentration auf Trübe und Stoffgehalte bei der Perkolation nach DIN V 19736
In der DIN Vornorm 19736 ist die Analyse einer Leachingprobe aus einem optisch klaren
Perkolat, ohne die Abtrennung von Schwebstoffen vorgesehen. In den Versuchen des ersten
Projektteils hatte sich gezeigt, dass der Zeitpunkt für die Gewinnung eines klaren Perkolats
von der Bodenart abhängt und bei stark tonhaltigen Böden lange Zeit dauern kann bzw. sich
überhaupt keine klare Probe einstellt. Einer der dafür verantwortlichen Mechanismen könnte
in der Dispergierung von Tonteilchen liegen, hervorgerufen durch die Verwendung von VE-
Wasser als Perkolationsfluid. Wir haben deshalb in diesem Nebenversuch den Einfluss der
Fluid-Zusammensetzung auf die Trübe des Perkolats näher untersucht.
Als Perkolationslösung wurde mit VE-Wasser, 0,0005 M CaSO4 und 0,005 M CaSO4-Lösung
verwendet. Der Boden „Sandgrube“ mit dem Mischstandard (Hexogen, TNT, 2-A-4,6-DNT,
2,4-DNT) mit einer Gesamtkonzentration von etwa 2,5 mg/kg dotiert und die Säulen damit
befüllt. Die Einwaagen betrugen 640-655 g trockener Boden und die Durchflussraten lagen
zwischen 52-58 ml/h (Tab. A 29). Die Trübe der Perkolate ist in der Tab. A 31, die in den
Perkolaten enthaltenen Stoffkonzentrationen sind in der Tab. A 30 sowie in den Abb. 64–67
dargestellt.
Die wesentlichen Ergebnisse waren:
• VE-Wasser: zunächst stärker, dann leicht trüb
• 0.0005 M CaSO4-Lösung: zunächst leicht trüb, ab dem zweiten Tag klar4.
• 0,005 M CaSO4-Lösung: von Beginn an klar.
Die Ergebnisse bestätigten die Erwartungen.
Nicht bestätigt hat sich die damit verbundene Hypothese, dass durch den Austrag von Parti-
keln die Stoffgehalte der Perkolate erhöht sind. Im Gegenteil waren die Stoffgehalte aller
untersuchten Verbindungen in der 0,005 M CaSO4-Lösung gegenüber den Proben mit VE-
Wasser an den ersten drei Tagen deutlich erhöht (Faktor 4-5). Erst am fünften Tag waren die
Konzentrationen etwa gleich hoch. Die Perkolate der beiden Parallelen mit der 0,0005 M-
Lösung wiesen unterschiedliche Stoffkonzentrationen auf. Während bei einer Säule die Kon-
zentrationen in der Größenordnung der Proben mit VE-Wasser lagen, wies die zweite deutlich
höhere Konzentrationen, ähnlich der 0,005 M-Lösungen auf. Es zeigte sich somit, dass die
Verwendung von CaSO4-Lösungen als Perkolatlösungen die Trübebildung verhindert, aber zu
einer Erhöhung der Stoffkonzentrationen in den Perkolaten bei den Sprengstofftypischen
Verbindungen führt.
4 Am dritten Tag wurde bei einer der beiden Säulen durch eine Fehlfunktion Luft in die Säule gepumpt. Die Proben konnten bei dieser Säule nicht weiter ausgewertet werden. Bei der anderen Säule kam es gleichzeitig auch wieder zu einer Eintrübung des Perkolates, welche bis zum fünften Versuchstag anhielt.
70 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
0.0
50.0
100.0
150.0
200.0
250.0
300.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
µg/l
VE (1)
VE (2)
0.0005 M (1)
0.0005 M (2)
0.005 M (1)
0.005 M (2)
Abb. 64: Einfluss der CaSO4-Konzentration, Hexogen
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
140.0
160.0
180.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
µg/l
VE (1)
VE (2)
0.0005 (1)
0.0005 (2)
0.005 (1)
0.005 (2)
Abb. 65: Einfluss der CaSO4-Konzentration, TNT
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 71
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
µg/l
VE (1)
VE (2)
0.0005 (1)
0.0005 (2)
0.005 (1)
0.005 M (2)
Abb. 66: Einfluss der CaSO4-Konzentration, 2-A-4,6-DNT
0.0
20.0
40.0
60.0
80.0
100.0
120.0
0 1 2 3 4 5 6
Tag
µg/l
VE (1)
VE (2)
0.0005 (1)
0.0005 (2)
0.005 (1)
0.005 (1)
Abb. 67: Einfluss der CaSO4-Konzentration, 2,4-DNT
72 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
5 Diskussion
5.1 Grundlegende Ergebnisse
Nachfolgend werden die Untersuchungsergebnisse diskutiert, über die eindeutige Aussagen
möglich sind. Alle Untersuchungsergebnisse wiesen, wie auch im ersten Teil der Untersu-
chungen festgestellt, eine große Variabilität auf, was sichere Einzelaussagen erschwert. Die
Ursachen der Variabilität werden erörtert.
• Wenig ausgeprägte Abbau-, Alterungs- und Mischeffekte bei den S4-Elutionen
Die Ergebnisse zeigen weder bei den Eluaten noch bei den eluierten Bodenproben einen stark
ausgeprägten Einfluss von Alterung und Sterilisation der Proben. Es traten höhere oder nied-
rigere Eluat-Konzentrationen sowohl bei gealterten als auch bei frischen Proben auf. Als
einziger deutlicher Trend ist eine Verschiebung des Massenverhältnisses zwischen sorbierter
und gelöster Konzentration durch die Alterung im Sinne einer verstärkten Festlegung am
Boden zu beobachten. Abbau wurde einzig beim Haufwerk 5053 für TNT beobachtet, wo bei
den unsterilen Versuchen eine deutlich geringere Masse von TNT gegenüber den entspre-
chenden sterilisierten Proben festgestellt wurde. Die Ergebnisse der Dotierungen mit Misch-
standards der verwendeten 4 STV wichen nicht systematisch von den Ergebnissen mit den
Einzelstoffen ab. Effekte der Co-Sorption oder Co-Solubilisation scheinen also keine oder nur
geringe Gesamteffekte zu zeigen. Die Verwendung von Mischstandards dürfte für weitere
Studien mit S4-Elutionsversuche deshalb unkritisch sein. Diese Ergebnisse werden allerdings
etwas relativiert durch die Ergebnisse zu den Sorptionsisothermen.
Tabelle Fehler! Verweisquelle konnte nicht gefunden werden. listet die in den Elutionsver-
suchen gefundenen mittleren Verteilungsverhältnisse (Mittelung über alle Versuchsvarianten)
Tab. 11: Gesamtmittelwerte Eluat- und Bodenkonzentrationen über alle Elutionsversuche.
Sandgrube (schluffiger Sand) Haufwerk 5053 (schluffiger Lehm) Stoff Dotierung
Eluat (µg/l)
Boden (µg/kg)
kp (l/kg)
Eluat (µg/l)
Boden (µg/kg)
kp (l/kg)
Hexogen 500 µg/kg 42 66 1.5 41 152 3.7
TNT 1000 µg/kg 81 609 7.5 40 373 9.2
2-A-2,6-DNT 500 µg/kg 30 164 5.4 12 416 33
2,4-DNT 500 µg/kg 36 184 5.1 21 259 12.6
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 73
zwischen Eluatkonzentration und Restkonzentration am Boden. Am Sandboden sorbiert
Hexogen am schwächsten, TNT am stärksten. Am Haufwerk sorbiert ebenfalls Hexogen am
schwächsten, die beiden Dinitrotoluole dagegen am stärksten.
Die Interpretation der Ergebnisse der Elutionsversuche wird durch den Umstand erschwert,
dass es in vielen Fällen bei der Massenbilanz zu einer erheblichen Überbestimmung der ein-
gesetzten Stoffmengen kam. Die Überbestimmungen sind vermutlich auf analytische Proble-
me mit der verwendeten UV-Detektion bei 254 nm zurückzuführen. In Vorversuchen hatten
wir die Analytik an reinen Wasserproben geprüft, und keine Probleme gefunden. Es ist jedoch
anzunehmen, dass bei der Detektion in Bödenlösung Quereffekte durch Huminstoffe möglich
sind. Leider wurde diese Problematik erst nach Vorliegen der Ergebnisse, d.h. nach Abschluss
der analytischen Arbeiten erkannt. Diese Bilanzierungsprobleme in Verbindung mit teilweise
recht hohen Varianzen bei den Eluatkonzentrationen und Restkonzentrationen in den eluierten
Bodenproben erschweren es erheblich, differenziertere Aussagen über Abbau- und Alterungs-
effekte zu treffen.
• Adsorptionsisothermen
Die Sorption von Einzelstoffen und Mischungen unterschied sich beim Sandboden eindeutig:
während die Sorptionsisothermen der Einzelstoffe linear verlaufen, Kp also unabhängig vom
vorgegebenen Konzentrationsniveau konstant ist, erscheint die Sorption bei der Dotierung als
Mischung im niedrigen Konzentrationsbereich stärker, im höheren Konzentrationsbereich
schwächer (Abb. 27 – 30). Die Isothermen der als Mischung applizierten STV sind eindeutig
nichtlinear (wenn auch in Einzelfällen nur schwach ausgeprägt) und müssen mit einer
Freundlich- oder Langmuir-Isotherme beschrieben werden. Dieser Befund deutet darauf hin,
dass im Boden Sandgrube die verfügbaren Sorptionsplätze für Nitroaromaten bei den höheren
Konzentrationsstufen knapp werden, und die relative Sorptionsstärke des Bodens geringer
wird. Somit ist auch bei einer Belastung mit Einzelstoffen in höheren Konzentrationsberei-
chen (als den von uns untersuchten) eine Nichtlinearität der Sorption zu erwarten. Auf der
anderen Seite findet sich im niedrigsten Konzentrationsbereich ein eindeutiger Trend zu einer
Erhöhung der Sorption in den als Mischung dotierten Proben. Dies ist mit Co-
Sorptionseffekten zu erklären: Im unteren Konzentrationsbereich verstärken die Nachbar-
substanzen die Sorptionsfähigkeit des Substrats.
Die hier für den Boden „Sandgrube“ beobachteten Ergebnisse treten für den OC-reicheren
und feinkörnigeren Boden „Haufwerk“ nicht auf: Sorption der Einzelstoffe und der Mischung
unterschieden sich nicht. Offensichtlich ist die Zahl potentieller Sorptionsplätze in diesem
Substrat bei den von uns vewendeten Konzentrationen noch lange nicht erschöpft.
Entgegen früheren Beobachtungen wurde bei diesen Untersuchungen bei beiden Böden eine
merkliche Adsorption des Hexogens festgestellt. Hexogen sorbierte in der Mischung beim
74 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Boden Sandgrube fast in der gleichen Größenordnung wie TNT und 2-A-4,6-DNT, die ge-
ringste Sorption wies 2,4-DNT auf. Beim Haufwerk 5053 lagen der Verteilungskoeffizient
mit Werten von Kp ≈ 5 für Hexogen, TNT und 2,4-DNT in der selben Größenordnung. 2-A-
4,6-DNT sorbierte um den Faktor 4 stärker. Eine augenfällige Ausnahme von diesem Ergeb-
nis bildet die fast fehlende Sorption von Hexogen am Boden Haufwerk bei der Applikation
als Einzelstoff. Das Ergebnis kann von uns nicht erklärt werden.
Wie bei den Elutionsversuchen ist auch die Interpretation der Adsorptionsisothermen durch
durch Überbestimmung der eingesetzten Stoffmengen, d.h. durch erhebliche Bilanzierungs-
probleme, erschwert. Die im Überblick angegebenen Kp-Werte (Tab. 13) sollten somit nur als
Anhaltswerte betrachtet werden.
• Sorption im S4-Versuch stärker als bei den Adsorptionsisothermen
Wird das Verteilungsverhalten der Nitrotoluole über alle durchgeführten Versuchsvarianten
gemittelt, so zeigt sich, dass die Elutionsversuche für den Sandboden um Faktor 3, für den
Lehm um Faktor 2 höhere Verteilungskoeffizienten ergaben als die Sorptionsisothermen
(Tab.12). Da die S4-Elutionsversuche den sehr niedrigen Konzentrationsbereich abdecken,
bestärkt dies den Hinweis einer insgesamt nichtlinearen Sorption, d.h. eine starke Abhängig-
keit der Mobilität vom Konzentrationsniveau.
Als letztes auffälliges Ergebnis ist zu vermerken, dass die Unterschiede der Sorptionsstärken
der einzelnen Substanzen für die beiden Substrate nicht gleich ausfallen: Im Sandboden ver-
halten sich die Dinitrotoluole ähnlich, und werden beide schwächer als TNT sorbiert. Im
schluffigen Lehm mit einem sehr viel höheren Gehalt an organischer Substanz sorbiert dage-
gen das 2-Amino-4,6-Dinitrotoluol sehr viel stärker. Es scheint, dass durch die Aminogruppe
eine sehr hohe Affinität zur organischen Substanz aufgebaut wird. Insbesondere bei der Be-
stimmung der Adsorptionsisothermen war die Sorption im Haufwerk (OC = 1.45%) um eine
Größenordnung höher als im Sandboden (OC = 0.1%). Für die anderen Substanzen scheint
Tab. 12: Gesamtmittelwerte Verteilungskoeffizienten: Zusammenfassung aller Batchversuche.
Sandgrube (schluffiger Sand) Haufwerk 5053 (schluffiger Lehm)
kp (S4) kp (Iso) Verhältnis kp (S4) kp (Iso) Verhältnis
Hexogen * 2.2 3.7 **
TNT 7.5 2.4 3.1 9.2 4.2 2.2
2-A-2,6-DNT 5.4 1.9 2.8 33 19 1.7
2,4-DNT 5.1 1.6 3.2 12.6 5.2 2.4
* kp = 3.0 für Einzelstoff, 1.4 für Mischung; Mittelung problematisch. ** kp = 0.5 für Einzelstoff, 5.1 für Mischung; Mittelung unzulässig.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 75
die organische Substanz weniger entscheidend zu sein. Einigermaßen rätselhaft erscheint, wie
bereits erwähnt, das unterschiedliche Verhalten von Hexogen am Sand- und Lehmboden.
• Perkolationsversuche: Perkolation nach DIN V-19736
Wie im ersten Teil der Untersuchungen wurden die Perkolationsversuche am Sandboden mit
der hohen Durchflussrate von 0,5 md-1 durchgeführt. Die Erwartung, dass die Verwendung
einer Lösung mit einem zweiwertigen Kation (Ca) die Probleme mit der Trübe des Perkolats
mindert, wurde bestätigt. Die Proben mit 0,002 M CaSO4 waren bei allen Stoffen und Versu-
chen während der gesamtem Versuchsdauer klar. Nicht bestätigt hat sich dagegen die damit
verbundene Hypothese, dass die Ausschlämmung von an den Trübepartikeln sorbierten STV
die gemessenen Perkolat-Konzentrationen erhöht. Im Gegenteil zeigte sich, dass die Proben
mit der CaSO4–Lösung zu höheren Anfangskonzentrationen und damit einem schnelleren
Austrag der in der Säule befindlichen Stoffmenge beitrug.
Alle Stoffe zeigten sich im Sandboden sehr mobil. Bis auf TNT lagen bei allen Stoffen so-
wohl beim Einzelstoff und beim Stoff in der Mischung die Restgehalte im Boden nach der
Perkolation unterhalb der Nachweisgrenze. Wiesen die Perkolate am ersten Tag noch hohe bis
sehr hohe Konzentrationen auf, so gingen diese in kürzester Zeit um 1–2 Größenordnungen
zurück. Am 3. bis 4. Tag lagen die Konzentrationen oft unterhalb der Bestimmungs– oder
Nachweisgrenze. Es wird daraus deutlich, dass die in der Vornorm geforderte Beprobung
„nach Klarwerden der Perkolationslösung“ je nach Zeitpunkt zu extrem verschiedenen Ergeb-
nissen führen kann, und in dieser Form zur Charakterisierung des Verhaltens relativ mobiler
Stoffe ungeeignet ist.
• Perkolationsversuche: Perkolation nach DIN V-19736, modifiziert nach LAGA
Die Perkolationsversuche an den Haufwerksproben wurden entsprechend dem Vorschlag der
LAGA an längeren Säulen und mit deutlich reduzierten Durchflussraten von 0,15 md-1 durch-
geführt. Da die Beprobung des Perkolates zeitlichen im selben Raster wie für die Sandproben
stattfanden, bedeutete dies eine deutlich bessere Auflösung, aber geringere Perkolationsmen-
gen für die Leaching-Versuche.
Wie beim Sandboden, so erfolgte – durchaus unerwartet – auch für die Haufwerksproben stets
ein schneller Austrag der STV, mit anfangs linear (Hexogen) bis exponentiell (andere STV)
abfallenden Belastungen. Die Anfangskonzentrationen der Proben waren im Mittel meistens
etwas niedriger als bei den Proben im Stoffgemisch. Mit Ausnahme von Hexogen lagen nach
3 bis 4 Tagen die Konzentrationen unterhalb der Bestimmungs- bzw. Nachweisgrenze. Auch
die Restkonzentrationen im perkolierten Boden lagen nach den Perkolationsversuchen alle
(Ausnahme Hexogen) unterhalb der Nachweisgrenze.
Es zeigte sich, dass durch die Perkolation der Bodensäulen mit Material des „Haufwerk 5053“
für alle beteiligte Substanzen weit weniger als die eingesetzte Menge ausgetragen wurden. Da
76 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
die Beprobung des Bodens im Anschluss an die Perkolationsversuche keine Restkonzentrati-
onen im Boden zeigten (Ausnahme Hexogen), muss in allen Versuchen mit TNT, 2-A-4,6-
DNT und 2,4-DNT trotz der Verwendung sterilisierten Bodens und des Biozids ein erhebli-
cher Abbau (bzw. Umbau) stattgefunden haben. Dieser Abbau interferiert mit der Sorption
der untersuchten Stoffe, und macht eine isolierte Auswertung in Hinblick auf die Mobilität
der STV schwierig.
Völlig unklar ist gegenwärtig, in welcher Intensität Abbauvorgänge im Freiland stattfinden.
Unklar ist auch, mit welchen experimentellen Veränderungen ein Abbau wirkungsvoll ver-
hindert werden kann.
• Keine pH-Abhängigkeit der Hexogen-Elution
Bei beiden Böden wurde keine oder nur eine geringe Abhängigkeit der Löslichkeit des Hexo-
gens vom pH festgestellt.
• Deutlicher Einfluss der CaSO4-Konzentration auf Trübe und Stoffgehalte bei der Perkola-
tion nach DIN V 19736
Die Verwendung von CaSO4 in der Perkolationslösung mit einer Konzentration von 0.005M
verhinderte das Auftreten einer Trübung von Versuchsbeginn an. Eine um den Faktor 10
geringere Konzentrationen an CaSO4 (0.0005M) konnten die Trübebildung der Perkolate
nicht verhindern. Die Stoffgehalte aller vier verwendeten Stoffe waren in den Perkolaten mit
0.002M CaSO4–Lösung gegenüber den Perkolaten mit VE–Wasser deutlich erhöht.
5.2 Synthese
Tabelle 13 stellt eine Synthese aller Hauptversuche des 2. Teils dieses Forschungsvorhabens
dar. Die gelisteten mittleren Verteilungskoeffizienten lassen einige generelle Muster erken-
nen:
• Alle STV sorbieren am Boden „Haufwerk“ deutlich stärker als am Boden „Sandgrube“.
Ausnahme: Als Einzelsubstanz appliziertes Hexogen.
• Der Unterschied der Sorptionsstärke ist jedoch nicht für alle Substanzen gleich: 2-A-4,6-
DNT sorbiert am Haufwerk um eine Größenordnung stärker als am Sandboden. Für die
übrigen untersuchten Verbindungen ist das Verhältnis eher im Bereich Faktor 2, für TNT
im niedrigen Konzentrationsbereich (S4-Eluate) sogar noch geringer. Dies führt zu einer
Verschiebung der Reihenfolge bei der Stärke der Festlegung: Hexogen ist in beiden Bö-
den am mobilsten. Am Boden Sandgrube ist TNT am immobilsten. Am Boden Haufwerk,
mit einer mehr als 10-fachen Menge an organischer Substanz (bei ähnlichem pH) sind
dagegen die Dinitrotoluole am immobilsten.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 77
Tab. 13: Vergleichende Übersicht über mittlere Boden-Wasser-Verteilungskoeffizienten.
Kp aus Sorptionsisothermen, Elutionsversuchen und Per kolationsversuchen
Sandgrube Hw 5053
Hexogen Einzelstoff Stoffmischung Einzelstoff Stoffmischung
Perkolation, Anfangskonzentration 0.85 1.7
Perkolation, Fit Leaching-Verlauf 1.35 (0.44)
Sorptionsisotherme 2.2 0,5 5,1
S4-Elution 1.5 3.7
2,4,6-Trinitrotoluol
Perkolation, Anfangskonzentration 1.7 7.3
Perkolation, Fit Leaching-Verlauf 2.3 (0.02)
Sorptionsisotherme 2.4 4.3
S4-Elution 7.5 9.2
2-Amino-4,6 DNT
Perkolation, Anfangskonzentration 1.6 14
Perkolation, Fit Leaching-Verlauf 1.7 (0.09)
Sorptionsisotherme 1.9 19
S4-Elution 5.4 33
2,4-Dinitrotoluol
Perkolation, Anfangskonzentration 1.9 7.6
Perkolation, Fit Leaching-Verlauf 2.0 (0.05)
Sorptionsisotherme 1.6 - 5,2
S4-Elution 5.1 12.6
*Grundlage: Arithmetisch gemittelte Konzentrationen aller Versuche.
• Beim Vergleich der Elutionsmethoden wird deutlich, dass die S4-Eluate in der Regel die
stärkste Sorption aufweisen. Eine Prognose der Sickerwasserbelastung und eine Mobili-
tätsbeurteilung würde aufgrund der Werte der S4-Eluate deutlich günstiger ausfallen, als
aufgrund der anderen Untersuchungsmethoden. Der Grund dürfte in der Nichtlinearität
der Sorption liegen, die im niedrigen Konzentrationsbereich zu einer stärkeren, im höhe-
ren Konzentrationsbereich zu einer schwächeren Festlegung führt. Bei unseren Perkolati-
onsversuchen führte die selbe dotierte Stoffmenge aufgrund eines um den Faktor 20 nied-
rigeren Wasser/Boden-Verhältnisses zu entsprechend höheren Konzentrationen im Bo-
denwasser, bei den Sorptionsisothermen wurde bewusst ein weiter Konzentrationsbereich
abgedeckt, d.h. bei der bei Ermittlung eines linearen Verteilungskoeffizienten schlagen
ebenfalls höhere Konzentrationen zu Buche.
78 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
5.3 Bedeutung der Erkenntnisse für den praktischen Vollzug
Aus den Resultaten dieses F+E-Vorhabens lassen sich für den Vollzug im Bereich Rüstungs-
altlasten folgende Aussagen ableiten.
5.3.1 Erarbeitung eines vollzugstauglichen Säulenversuchs
Die Ergebnisse haben gezeigt, dass die Mobilität von STV in Böden nicht ohne weiteres
durch einen der derzeit gängigen Standardversuche abgeschätzt werden kann, da sie in kom-
plexer Weise von mindestens drei Faktoren beeinflusst wird:
• vom Konzentrationsniveau (nichtlineare Sorption, Co-Sorption)
• vom Wasser:Boden-Verhältnis (beeinflusst Konzentration im Versuch)
• von der Art der Gleichgewichtseinstellung zwischen Bodenlösung und Bodenmatrix
(hat Konsequenzen für die Gegenüberstellung von Perkolationsversuchen und Schüt-
telversuchen).
Dies bedeutet, dass in Hinblick auf die Sickerwasserpronose keiner der derzeit verfügbaren
und angewandten Methoden als ideal vollzugstauglich anzusehen ist.
Die Bestimmung von Sorptionsisothermen liefert grundlegende Ergebnisse, die im übrigen
für die Palette der STV in weiteren F+E-Vorhaben – evtl. mit einer fehlerunempfindlichen
und genaueren Analytik – vertieft werden sollten. Ihre Durchführung im allgemeinen Vollzug
kann jedoch nicht empfohlen werden, da sie als Standardverfahren zu aufwändig ist.
Die S4-Elution ergibt vertretbar reproduzierbare Ergebnisse. Durch das hohe Wasser:Boden-
Verhältnis wird sich jedoch vor allem bei Substanzen mit relativ kleinem Verteilungskoeffi-
zienten (Bsp. Hexogen) in der Wasserphase ein deutlich niedrigeres Konzentationsniveau
einstellen, als in situ der Fall sein mag, wo das Wasser:Boden-Verhältnis um den Faktor 20
bis 50 niedriger liegt. Bei Nichtlinearität der Sorption ergibt der S4-Versuch eine Überschät-
zung der Sorptionsstärke des Bodens und führt damit in Modellen zur Sickerwasserprognose
zu einer Unterschätzung der Mobilität.
Der Säulenversuch nach DIN V-19736 ist weit davon entfernt, eindeutige und auf die Frei-
landsituation übertragbare Resultate zu liefern, wie insbesondere im ersten Teil des F+E-
Vorhabens gezeigt wurde. Grundsätzlich haben Säulenversuche jedoch das Potential, bei einer
praxisgerechten Auslegung aussagekräftige Werte zu liefern. Es war nicht das Ziel dieses
F+E-Vorhabens, Vorschläge für eine geeignete Modifikation von Säulenversuchen zu liefern.
Unsere Ergebnisse zeigen jedoch klar auf, dass ein modifizierter Säulenversuch mit sehr viel
niedrigeren Perkolationsraten arbeiten muss, um eine naturnahe Gleichgewichtseinstellung
der Konzentrationen zwischen Bodenlösung und Bodenmatrix zu gewährleisten (siehe auch
Kap. 5.4). Studien zur Auslegung von geeigneten Säulenversuchen werden derzeit unter
anderem im Rahmen des BMBF-Förderschwerpunkts Sickerwasserprognose sowie im Projekt
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 79
des LfW „Durchführung von Säulenversuchen, Elutionen, Lysimeterversuchen und Stoff-
transportmodellierungen im Hinblick auf die Verfahrensoptimierung zur Sickerwasserprogno-
se (Uni Bayreuth)“ durchgeführt. Auch wenn diese Studien nicht direkt auf STV abzielen, so
werden ihre Ergebnissen für die Problematik der Bewertung von Rüstungsaltlasten übertrag-
bar sein.
5.3.2 Untersuchung von Gesamtstoffgehalten nicht zielführend.
Für die Beurteilung von Emissionen aus Rüstungsaltlasten ist die Untersuchung von Gesamt-
stoffgehalten nicht zielführend. Dies wird besonders deutlich aus den Ergebnissen für Hexo-
gen, das in einer Reihe von natürlich belasteten Haufwerksproben am Standort Kleinkötz
zwar im Eluat nachweisbar war, nicht jedoch als Gesamtgehalt (Schulze und Durner, 1999,
Kap. 4.3 und S. 68.). Die Ursache hierfür dürfte unter anderem in der kleinstskaligen Hetero-
genität der STV-Verteilung im Feststoff liegen, die auch durch sorgfältige Homogenisierung
von Proben kaum behoben werden kann, und die bei der Bestimmung von Gesamtgehalten zu
stark schwankenden Ergebnissen führt.
Wir empfehlen deshalb, wenn immer möglich direkt, stets die Wasserphase im oberflächen-
nahen Grundwasser oder im Kapillarsaum zu beproben. Die Beprobung der Wasserphase der
ungesättigten Zone wird dagegen kaum standardmäßig vorgenommen werden können. Bei
Verdachtsmomenten sollten im zweiten Schritt an Misch-Bodenproben Emissionsabschätzun-
gen über Elutions- und/oder Perkolationsversuche durchgeführt werden, wobei bis zum Vor-
liegen der Ergebnisse der oben angeführten gegenwärtig laufenden F+E-Vorhaben die S4-
Elution ein geeignetes Verfahren ist.
5.4 Notwendige weitere Untersuchungen
Unsere Ergebnisse zeigen Untersuchungsbedarf für weitere Arbeiten auf. Die notwendigen
Arbeiten können in drei Bereiche gegliedert werden:
• Analytik
Mit den zur Bestimmung der STV eingesetzten Methoden und verwendeten Analytik in
Bodenproben und Wasserproben ergaben sich teilweise Streuungen von bis zu ± 20%.
Darüber hinaus traten bei der Bilanzierung der Bodenstoffgehalte und Wasserkonzentrati-
onen teilweise erhebliche Überbestimmung der eingesetzten Stoffmengen auf, die vermut-
lich auf die Quereinflüsse der Huminstoffe bei der UV-Detektion zurückzuführen sind.
Das von uns verwendete analytische Verfahren lehnt sich an die im Dezember 2001 veröf-
fentlichte DIN 38407-21 an, und ist für Trink- und Grundwasser spezifiziert, nicht aber
für Bodenlösungsextrakte. Im mit „Störungen“ überschriebenen Abschnitt 4 der Norm
wird darauf hingewiesen “Bei Gegenwart von Huminstoffen kann die Bestimmung der A-
nalyten, die im Elutionsbereich der Huminstoffe eluieren, gestört werden“. Darüber hin-
80 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
aus wird für die Bestimmung von Hexogen ausgesagt, dass „Bei der Bestimmung geringer
Mengen an Hexogen bei hohen Gehalten an Nitroaromaten können Störungen auftreten“
(DIN 38407-21, Seite 6). Es zeigt sich darüber hinaus, dass selbst in unproblematischer
Matrix bei Anwendung des HPLC/DAD-Verfahrens mit einer nicht unerheblichen
Schwankung sowie einer erheblichen Zahl von Ausreißern zu rechnen ist: In einem im Ja-
nuar 1999 durchgeführten Ringversuch ergaben sich z.B. für TNT in Grundwasser ein
Vergleichsvariationskoeffizient VR von >10%, sowie eine Ausreißerquote NAP von
27%(!). Für Hexogen lagen die entsprechenden Werte bei VR ≅ 14% und NAP ≅ 10%
(DIN 38407-21, 2001, Tabelle 3).
Die analytischen Probleme erschweren in Grundlagenuntersuchungen der vorliegenden
Art Einzelaussagen zum Einfluss einzelner Versuchsparameter. Für eine genauere Be-
stimmung der für die Mobilität der STV entscheidenden Wasser-Boden-Verteilungs-
verhältnisse müssen möglicherweise aufwändigere Untersuchungsmethoden, wie etwa die
Verwendung radioaktiv markierter STV, in Betracht gezogen werden.
• Ausschaltung der Abbauvorgänge
Größtes Problem der Untersuchungen bildete der während der Versuche stattfindende Ab-
bau einiger STV, der je nach Bodentyp und Untersuchungsmethode unterschiedlich stark
ausfiel. Abbau verfälscht die Ergebnisse erheblich und erschwert es, eindeutige Aussagen
zur Stoffmobilität treffen. Dies gilt für Grundlagen- und Routineuntersuchungen im glei-
chen Masse. Es ist daher in einer Studie zu klären, ob und wie Abbau ausgeschlossen
werden kann. Da das bei unseren Untersuchungen verwendete Biozid nicht in allen Fällen
den Abbau verhinderte und möglicherweise Probleme bei der Analytik verursachte, ist es
erforderlich hier ein geeigneteres Mittel zu finden. Hilfreich könnte auch sein, Versuche
zur Bestimmung der Mobilität bei sehr viel geringeren Temperaturen durchzuführen.
• Weiterentwicklung der Perkolationsversuche
Wie bereits im Bericht zum ersten Teil des Forschungsvorhabens ausgeführt, sind Perko-
lationsverfahren grundsätzlich zur Charakterisierung der Mobilität einer STV geeignet. In
der praktischen Verfahrensentwicklung ist jedoch entscheidend, den Informationsgehalt,
der aus dem Experiment gezogen werden kann, zu erhöhen. Dies kann durch eine instati-
onäre Versuchsführung, die Mitperkolation eines inerten Tracers, und wenn möglich
durch eine zeitlich optimierte Probenahme erfolgen. Um ein standardisiertes Verfahren zu
erreichen, mit dem vergleichbare Ergebnisse erzielt werden können, ist hierbei in der Ver-
fahrensvorschrift die minutiöse Festlegung aller Verfahrensschritte, von der Probenahme
über die Säulenbefüllung etc. notwendig. Von grundsätzlicher Bedeutung ist darüber hin-
aus die Frage, in wieweit Perkolationsversuche an gepackten (gestörten) Proben in der
Lage sind, Sickerwasserbildung unter natürlichen (ungestörten) Verhältnissen zu simulie-
ren. Die Klärung dieser Frage dürfte ohne zeit- und mittelaufwändige Versuche mit in-situ
Sickerwassergewinnung kaum möglich sein.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 81
6 Zusammenfassung
Mit dem Forschungsvorhaben "Sickerwasserprognose für Bodenbelastungen mit rüstungspe-
zifischen Stoffen" sollte der Kenntnisstand über das Mobilitätsverhalten rüstungsspezifischer
Verbindungen (STV) erweitert werden. Ziel war es, aus spezifischen Stoffeigenschaften,
Bodeneigenschaften, dem Gesamtstoffgehalt und der Stoffkonzentration in Perkolations- und
Eluierungsversuchen Rückschlüsse über die Mobilisierung und das Transportverhalten rüs-
tungsspezifischer Stoffe zu ziehen, und somit die Grundlage für eine wissenschaftlich fundier-
te Emissionsabschätzung zu erarbeiten.
Im ersten Teil des Forschungsvorhabens (Schultze und Durner, 1999) wurden die apparativen
Voraussetzungen für die Durchführung der Versuche geschaffen, und in der Praxis angewand-
te Methoden (Elutionsversuche nach DIN 38414 S4, Perkolationsversuche nach DIN V-
19736) zur Abschätzung der Mobilität von rüstungsspezifischen Stoffen in Abhängigkeit von
Stoffeigenschaften und Böden, vom Gesamtstoffgehalt und der Stoffkonzentration im Perko-
lat/Eluat auf ihre Eignung untersucht. Es zeigte sich, dass einige Aspekte der Standardmetho-
den zur Absicherung der damit erzielbaren Aussagen näher untersucht werden sollten. Dazu
gehörten insbesondere der Einfluss von Probenvorbehandlung (Alterung dotierter Proben)
und die Problematik der Überlagerung von Messergebnissen durch Abbauvorgänge.
Ziel des hier vorgestellten zweiten Teils des Vorhabens war somit, Grundlagenexperimente
zur Bestimmung der Mobilität rüstungsspezifischer Stoffen durchzuführen und systematisch
in Hinblick auf ihre Aussagestärken zu prüfen. Die Hauptversuche umfassten drei Reihen
von Experimenten: (1) Elutionsversuche nach DIN 38414 S4 (modifiziert nach LAGA), (2)
Bestimmung von Sorptionsisothermen, (3) Perkolationsversuche nach DIN V 19736, teilwei-
se modifiziert nach LAGA. In Nebenversuchen wurde darüber hinaus der Einfluss des pH-
Wertes auf die Sorption von Hexogen und die Trübstoffbildung bei der Perkolation in Abhän-
gigkeit von der CaSO4-Konzentration in der Perkolationslösung untersucht.
Die Elutionsversuche erfolgten in vier Varianten: einerseits steril (Bodenproben autoklaviert,
Elutionsmittel mit Biozid versetzt) und unsteril, andererseits frisch (Elution erfolgte jeweils
ein Tag nach der Dotierung) und nach einer 14-tägigen Alterung. Alle Versuche wurden vom
ersten Prozessschritt an in Parallelen durchgeführt, um die Sicherheit der einzelnen Bestim-
mungsergebnisse statistisch erfassen zu können. In Vorversuchen wurde ein möglicher Ein-
fluss der Sterilisation und der toxischen Eluierungslösung auf die Analytik und den Corg-
Gehalt des Bodens untersucht und keine Auswirkungen festgestellt. Die Versuche zur Be-
stimmung der Adsorptionsisothermen und die Perkolationsversuche erfolgten mit sterilem
Bodenmaterial und einer toxischen Elutionslösung.
Alle Versuche wurden an zwei Bodenmaterialien durchgeführt: An dem schon im ersten Teil
verwendeten Boden „Sandgrube“ (schluffiger Sand, pH 4.7, Corg-Gehalt 0.1%), sowie an dem
Boden „Haufwerk 5053“ aus dem Ostteil des Standortes Kleinkötz (schluffiger Lehm, pH
82 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
4.5, Corg-Gehalt 1.5%). Die Böden waren ursprünglich unbelastet, und wurden vor Versuchs-
beginn mit Hexogen, Trinitrotoluol (TNT), 2-Amino-4,6-Dinitrotoluol (2A-4,6-DNT), 2,4
Dinitrotoluol (2,4-DNT), sowie einer Mischung dieser vier Einzelsubstanzen dotiert. Die
Dotierung erfolgte mit einer Konzentration von 0.5 mg/kg Trockensubstanz (Hexogen, Di-
nitrotoluole), 1mg/kg (TNT) und 2.5 mg/kg (Summe in Mischdotierung).
Als grundlegendes Ergebnis der Elutionsversuche zeigte sich kein ausgeprägter Unterschied
zwischen sterilisierten und unsterilisierten Proben. Abbau spielte in beiden Versuchsvarianten
keine bedeutende Rolle. Genauere Aussagen zum Abbau sind in ihrer Sicherheit allerdings
stark eingeschränkt durch zum Teil erhebliche Überbestimmungen der eingesetzten Stoff-
mengen, vor allem bei den gealterten, sterilen und mit Biozid versetzten Proben. Einzig bei
den mit TNT dotierten Proben des Haufwerks 5053 trat ein deutlicher Abbau bei den frischen
und gealterten Proben auf.
Als allgemeiner Alterungseffekt wurde insgesamt eine etwas stärkere Festlegung der STV an
der Bodenphase, und damit ein gegenüber den frischen Proben verschobenes Verteilungs-
gleichgewicht festgestellt. Der Effekt wird in den einzelnen Versuchsvarianten durch die
Versuchsvariabilität überdeckt, erweist sich jedoch bei einer Betrachtung aller Versuche als
signifikant. Unterschiede zwischen den Elutionsergebnissen der einzeln und als Mischung
dotierten STV wurden nicht festgestellt. Die über alle Versuchsvarianten gemittelten Vertei-
lungskoeffizienten für Hexogen, TNT, 2-A-4,6-DNT und 2,4-DNT lagen bei 1.5, 7.5, 5.4 und
5.1 für den Boden „Sandgrube“, und 3.7, 9.2, 33 und 13 für den Boden „Haufwerk 5053“.
Die Bestimmung der Adsorptionsisothermen erfolgte für die vier STV als Einzelstoffe und in
der Stoffmischung an beiden unbelasteten Böden im Konzentrationsbereich von ca. 50 bis
1000 µg/l. Wie bei den Elutionsversuchen traten auch hier erhebliche Bilanzierungsprobleme
durch Überbestimmung der eingesetzten Stoffmengen auf, wodurch die Aussagesicherheit
eingeschränkt ist. Die Ergebnisse folgen grundsätzlich dem Muster der Elutionsversuche,
ergaben aber durchgehend niedrigere Verteilungsverhältnisse. Die Reihenfolge der Sorptions-
stärken war ähnlich zu der aus den Elutionsversuchen, mit Ausnahme von Hexogen, das im
Sandboden (entgegen früheren Beobachtungen) merklich sorbierte, am Lehmboden dagegen
als Einzelsubstanz äußerst schwach und in der Mischung 10-fach stärker sorbierte. Dieses
Verhalten kann von uns nicht erklärt werden.
Am Sandboden waren die Sorptionsisothermen für die in Mischung applizierten STV durch-gehend nichtlinear, mit Werten des Koeffizienten n in der Freundlich-Gleichung n
F CkS =
zwischen 0.42 und 0.63. Die Isothermen der einzeln applizierten STV sowie alle Isothermen
am Lehmboden erschienen im betrachteten Konzentrationsbereich linear. Die Nichtlinearität
deutet auf eine Limitierung von Sorptionsplätzen für STV am Sandboden hin, die bei höheren
Konzentrationen in der Bodenlösung zutage tritt. Dies bewirkt, dass das Verteilungsverhalten
und damit die Mobilität der STV vom Konzentrationsniveau einer Messung, und somit vom
Messverfahren selbst abhängt.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 83
Diese Bild wurde bestätigt durch die Ergebnisse der Perkolationsversuche. Sie erfolgten
zunächst an dem unbelasteten Boden aus der Sandgrube Kleinkötz mit einer hohen Durch-
flussrate von 0.5 md-1. Im Nebenversuch wurde vorher der Einfluss von CaSO4 in der Perko-
lationslösung auf die Trübe und den Stoffgehalt der Perkolate untersucht. Es zeigte sich, dass
höhere CaSO4–Konzentrationen (0.005M) eine Trübebildung während des gesamten Ver-
suchzeitraumes wirksam verhindern. Niedrigere Konzentrationen (0.0005M CaSO4) reichen
dagegen nicht aus. Die Stoffgehalte der Perkolate bei hohen CaSO4–Kontrationen waren am
ersten Versuchstag gegenüber reinem VE-Wasser als Perkolationslösung erheblich erhöht.
Weitere Nebenversuche zur Untersuchung der pH–Abhängigkeit der Hexogen–Elution erga-
ben bei beiden Böden eine nur eine geringe oder keine Abhängigkeit der Gehalte an Hexogen
vom pH.
Die Hauptversuche für den Boden Sandgrube ergaben, dass die Konzentrationen im Perkolat
am ersten Tag in der Regel höher, spätestens nach drei Tagen deutlich niedriger lag als die
Konzentrationen im S4-Eluat. Die Restkonzentrationen im Boden der perkolierten Proben
lagen bei allen Stoffen, außer bei TNT mit 0.04–0.24 mg kg-1, unterhalb der Nachweisgrenze.
Die Mobilität der Stoffe war allgemein höher als nach den Ergebnissen der Schüttelversuche
(S4-Elutionen, Adsorptionsisothermen) zu erwarten gewesen wäre. Die höheren Austräge
sind auf kleinere effektive Verteilungskoeffizienten im Vergleich zu den Schüttelversuchen
zurückzuführen. Die Ursache dafür liegt vermutlich in der Nichtlinearität der Sorptionsiso-
thermen. Durch das drastisch reduzierte Wasser/Boden-Verhältnis bei den Perkolationsversu-
chen gegenüber den S4-Elutionsversuchen traten bei der Perkolation deutlich höhere Spitzen-
belastungen auf, mit entsprechenden Konsequenzen auf die Mobilität.
Dieses Bild wiederholte sich für die Perkolationsversuche am Boden des Haufwerks 5053, die
mit einer reduzierten Durchflussrate von 0.15 m d-1 durchgeführt wurden. Die Massenbilanz
über Stoffaustrag und Restkonzentation im Boden zeigte für den Boden Haufwerk, dass trotz
Verwendung sterilisiertem Bodens und des Biozids wurde bei allen Versuchen mit den Nitro-
toluolen ein massiver Abbau der STV auftrat. Dies verhindert eine Auswertung der Versuche
in Hinblick auf eine isolierte Mobilitätabschätzung.
Ein wichtiges Merkmal aller Untersuchungen war, wie im ersten Teil des Vorhabens, die
erhebliche Variabilität der Ergebnisse. Darüber hinaus erschwerten Bilanzierungsprobleme
eindeutige Aussagen zum Einfluss der Prozesse Abbau und Alterung. In weiterführenden
Versuchen müsste geklärt werden, ob und wie die Abbauvorgänge während der Versuche
ausgeschaltet werden können, ohne dabei die Analytik der Stoffe zu beeinflussen. Darüber
hinaus müsste versucht werden, die Rolle der Abbauvorgänge für das in situ Verhalten der
STV zu beurteilen.
Für den Vollzug ist festzustellen, dass die derzeitigen Standardverfahren für STV nicht genü-
gend aussagekräftige Ergebnisse ergeben, und deshalb die Entwicklung geeigneter Säulenver-
suche voranzutreiben ist. Darüber hinaus ist eine Beprobung auf Gesamtgehalte grundsätzlich
84 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
nicht ausreichend, um eine mögliche Bodenbelastung mit STV zu beurteilen. Bis zur Verfüg-
barkeit weiter entwickelter Elutionsmethoden sollte die Gesamtgehaltsbestimmung zumindest
durch S4-Elutionsversuche ergänzt (oder ersetzt) werden.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 85
7 Literatur
AG Bodenkunde (1982): Bodenkundliche Kartieranleitung. 3. Auflage. 331 S. E.
Schweizerbart'sche Verlagsbuchhandlung, Stuttgart.
Bauer, C. F.; Grant, C. L.; Jenkins, T. F. (1986): Interlaboratory evaluation of high-
performance liquid chromatographic determination of nitroorganics in munition plant
wastewater. Anal. Chem. 58: 176-182.
Belkin, F.; Bishop, R. W.; Sheely, M. V. (1985): Analysis of explosives in water by capillary
gas chromatography. J. Chromatogr. Sci. 24: 532-534.
Bongartz (1999): Entwurf der DIN 38407-21: Bestimmung ausgewählter Explosivstoffe und
verwandter Verbindungen durch Hochleistungsflüssigkeitschromatographie (HPLC). In
Vorbereitung. Freundliche schriftliche Mitteilung. IABG, Leipzig.
Bouvier, E. S. P.; Oehrle, S. (1995): Analysis and identification of nitroaromatic and
nitramine ecpolsives in water using HPLC and photodiode-array detection. LC-GC Int. 8:
338-348.
Bowemaster; J.; McNair, H. M. (1983): Sensitivity in micropore HPLC. LC (Liquid
Chromatogr.) 1: 362-364.
Chen, J.; Pawliszyn (1995). Solid phase microextraction coupled to high-performance liquid
chromatpography. J. Anal. Chem. 67: 2530-2533.
Dilling, Jörg: Eluierbarkeit ausgewählter Pestizide im Biomüll. Diplomarbeit, Lehrstuhl für
Hydrologie. 1999 (unveröffentlicht).
DIONEX (1997): Extraktion von Sprengstoffen aus Rüstungsaltlasten mit ASETM (Accel-
erated Solvent Extraction). Applikationsnote 328. Dionex Cooperation, USA.
DIN 38407-21 (2001): Bestimmung ausgewählter Explosivstoffe und verwandter
Verbindungen durch Hochleistungs-Flüssigkeitschromatographie (HPLC) mittels UV-
Detektion (F21).
DIN 38414 S4: Bestimmung der Eluierbarkeit mit Wasser (S 4).
DIN V-19736: Ableitung von Konzentrationen organischer Stoffe im Bodenwasser.
Düllmann H. (1998): Kriterien zur Beurteilunng und Deponierung von kontaminierten
Materialien aus Rüstungsaltlasten-Phase II. Zwischenbericht. Im Auftrag des
Landesumweltamt NRW, Geotechnisches Büro Prof. Dr. Ing. H. Düllmann, IUCT.
Emmerich, M.; Kaiser, M. R. H.; Sollinger, S. (1993): Determination of RDX, 2,4,6-
Trinitrotoluene and other nitroaromatic compounds by high-performance liquid
chromatography with photodiode array detection. J. Chromatogr. 645: 89-94.
86 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Feltes, J.; Levsen, K. (1989): Reversed phase high-performance liquid chromatographic
determination with photodiode-array detection of nitroaromatics from former ammunition
plants in surface waters. J. High Resolution Chromatogr. 12: 613-616.
Feltes, J.; Levsen, K.; Volmer, D.; Spiekermann, M. (1990): Gas chromatographic and mass
spectrometric determination of nitroaromatics in water. J. Chromatogr. 518: 21-40.
Gaßner, G. (1997): Untersuchungen zu den Mechanismen der Sorption von polychlorierten
Biphenylen (PCB) in Böden und Sedimenten. Dissertation, Universität Bayreuth,
Lehrstuhl für Umweltchemie und Ökotoxikologie, 95440 Bayreuth.
Hechler, U. (1995): Einsatz der HPLC zur Bestimmung von Nitroverbindungen. TerraTech 1:
27-28.
Jury, W.A.; Gardner, W.R.; Gardner, W.H. (1991): Soil Physics, 5. Edition, J. Wiley &Sons,
328pp.
McKeown, W. J.; Speers, S. J. (1996): Automated method for the analysis of organic
explosive residues by HPLC with a pendant mercury drop electrode detector. Sci. Justice
36: 15-20.
Mußmann, P.; Levsen, K.; Radeck, W. (1994a): Gas-chromatographic determination of
phenols in aqueous samples after solid phase extraction. Fresenius J. Anal. Chem. 348:
654-659.
Mußmann, P.; Preiß, A.; Levsen, K.; Wünsch, G. (1994b): Method development for the
analysis of nitrotoluenes, nitamines and other organic compounds in ammunification
waste water. Vom Wasser 82: 79-90.
Pennington, J.C. (1987): Adsorption and desorption of 2,4,6 Trinitrotoluene by soils.
Waterways Experiment Station. AD-A189719.
Preiß, A.; Levsen, K.; Humpfer, E.; Spraul, M. (1996): Application of high-field proton
nuclear magnetic resonance (1H-NMR) spectroscopy for the analysis of explosives and
related compounds in groundwater samples - a comparison with the high-performance
liquid chromatography (HPLC) method. Fresenius J. Anal. Chem. 356: 445-451.
Reid B.J.; Northcott, G.L.; Jones, K.C.; Semple, K.T. (1998): Evaluation of spicking for the
introduction of poorly water soluble contaminants into soil. Environ. Sci. Technol. 32:
3224–3227.
Schmidt, T. C.; Petersmann, M.; Kaminski, L.; v. Löw. E., S. G. (1997): Analysis of
aminobenzoic acids in waste water from a former ammunition plant with HPLC and
combined diode array and fluorescence detection. Fresenius J. Anal. Chem. 357: 121-
126.
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil 87
Schmidt, T. C.; Steinbach, K.; Löw, v. E.; Stork, G. (1998): Highly polar metabolites of
nitroaromatic compounds in ammunition watewater. Chemosphere 37: 1079-1090.
Schultze B.; Durner, W. (1999): Sickerwasserprognose für Bodenbelastungen mit rüstungs-
spezifischen Stoffen, Abschlussbericht zum 1.Teil des Forschungsvorhabens. Lehrstuhl
für Hydrologe, Universität Bayreuth, 95440 Bayreuth (unveröffentlicht).
Selim, H.M.; Sue, S.K.; Iskander, I.K. (1995): Transport of 2,4,6-Trinitrotoluene Hexahydro-
1,3,5-Trinitro-1,3,5-triazine in soils. Soil. Sci. 160: 328–339.
Singh, J.; Comfort, S.D.; Hundal, L.S.; Shea, P.J. (1998): Long-term RDX sorption and fate
in soil. J. Environ. Qual., 27:572–577.
Track, T. (1997): Das Transportverhalten von 2,4,6-Trinitrotoluol (TNT) und 1,3-
Dintrobenzol (DNB) in der ungesättigten Bodenzone – Experimentelle Studien und
Modelle. Dissertation, Johannes-Gutenberg-Universität Mainz.
Toride, N.; Leij, F.J.; van Genuchten M. Th. (1995): The CXTFIT Code for estimating
transport parameters from laboratory or field tracer experiments, Version 2.0, Research
Report No. 137; U.S. Salinity Laboratory, USDA, ARS, Riverside, California.
van Genuchten, M.Th.; Wierenga, P.J. (1986): Solute Dispersion Coefficients and Retardation
Factors; S. 1025-1054. In Klute, A.: Methods of Soil Analysis, Part 1. Physical and
Mineralogical Methods – Agronomy Monograph no. 9 (2nd Edition); ASA, SSSA
Madison, Wisconsin 53711, USA
Weinberg, D. S.; HSU, J. P. (1983). Comparison of gas chromatographic and gas chromato-
graphic/mass spectrometric techniques for analysis of TNT and related nitroaromatic
compounds. J. High Resolution Chromatogr. commun. 6: 404-418.
Yinon, J.; Yost, R. A.; Bulusu, S. (1994). Thermal decomposition characterization of
explosives by pyrolysis-gas chromatography-mass spectrometry. J. Chromatogr. A 688:
231-242.
88 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 89
AnhangAnhangAnhangAnhang
A 90 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 91
Tabellenverzeichnis Anhang
Tab. A 1: Elution Boden „Sandgrube“ (unsteril) ohne Alterung ............................................. 93
Tab. A 2: Elution Boden „Sandgrube“ (unsteril) mit 14-tägiger Alterung .............................. 94
Tab. A 3: Elution Boden „Sandgrube“ (steril) ohne Alterung ................................................. 95
Tab. A 4: Elution Boden „Sandgrube“ (steril) mit 14-tägiger Alterung .................................. 96
Tab. A 5: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (unsteril) ohne Alterung..................................... 97
Tab. A 6: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (unsteril) mit 14-tägiger Alterung ...................... 98
Tab. A 7: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (steril) ohne Alterung ......................................... 99
Tab. A 8: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (steril) mit 14-tägiger Alterung ........................ 100
Tab. A 9: Sorption "Hexogen, Boden Sandgrube"................................................................. 101
Tab. A 10: Sorption "TNT, Boden Sandgrube". .................................................................... 101
Tab. A 11: Sorption "2-A-4,6-DNT, Boden Sandgrube". ...................................................... 102
Tab. A 12: Sorption "2,4-DNT, Boden Sandgrube". .............................................................102
Tab. A 13: Sorption "Hexogen, Boden Haufwerk 5053"....................................................... 103
Tab. A 14: Sorption "TNT, Boden Haufwerk 5053". ............................................................ 103
Tab. A 15: Sorption "2-A-4,6-DNT, Boden Haufwerk 5053". .............................................. 104
Tab. A 16: Sorption "2,4-DNT, Boden Haufwerk 5053"....................................................... 104
Tab. A 17: Freundlich-Parameter für die Sorptionsisothermen Sandgrube........................... 105
Tab. A 18: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Hexogen, Boden
Sandgrube". .......................................................................................................... 106
Tab. A 19: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "TNT, Boden
Sandgrube". .......................................................................................................... 107
Tab. A 20: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "2-A-4,6-DNT,
Boden Sandgrube"................................................................................................ 108
Tab. A 21: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "2,4-DNT, Boden
Sandgrube". .......................................................................................................... 109
Tab. A 22: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Stoffgemisch, Boden
Sandgrube". .......................................................................................................... 110
A 92 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 23: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Hexogen, Boden
Haufwerk 5053". .................................................................................................. 112
Tab. A 24: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "TNT, Boden:
Haufwerk 5053". .................................................................................................. 113
Tab. A 25: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "2-A-4,6-DNT; 2,4-
DNT, Boden Haufwerk 5053".............................................................................. 114
Tab. A 26: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Stoffgemisch, Boden
Haufwerk 5053". .................................................................................................. 115
Tab. A 27: Konzentration in der Wasserphase (µg/l) und eluierter Anteil (%) für
Hexogen in Abhängigkeit von der Elutionslösung für den Boden
"Sandgrube".......................................................................................................... 117
Tab. A 28: Konzentration in der Wasserphase (µg/l) und eluierter Anteil (%) für
Hexogen in Abhängigkeit von der Elutionslösung für den Boden "Hw 5053".... 117
Tab. A 29: Einfluss der CaSO4-Konzentration auf die Trübe und Stoffgehalt bei der
Perkolation mit verschiedenen Perkolationslösungen, Einwaagen und
Durchflussmengen................................................................................................ 118
Tab. A 30: Einfluss der CaSO4-Konzentration auf die Stoffgehalte (µg/l) bei der
Perkolation mit verschiedenen Perkolationslösungen.......................................... 118
Tab. A 31: Einfluss der CaSO4-Konzentration auf die Trübe bei der Perkolation mit
verschiedenen Perkolationslösungen.................................................................... 119
Tab. A 32: Stufe-1-Werte (Geringfügigkeitsschwellen) für Grund- und Sickerwasser bei
rüstungsspezifischen Parametern. ........................................................................ 120
Tab. A 33: Vorläufige Stufe-1-Werte (Geringfügigkeitsschwellen) für
Gesamtstoffgehalte im Boden bei rüstungsspezifischen Parametern................... 121
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 93
Tab. A 1: Elution Boden „Sandgrube“ (unsteril) ohne Alterung
Einzelsubstanzen
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 14,9 34,5 26,8 69,1 51,1 80,9
Boden eluiert (mg/kg) 0,09 0,11 0,13 0,59 0,41 0,63
Gefunden (µg) 9,4 18,3 16,1 51,1 36,8 57,7
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 28,0 20,8 21,3 30,7 33,9 27,2
Boden eluiert (mg/kg) 0,21 0,16 0,13 0,14 0,20 0,17
Gefunden (µg) 19,5 14,9 13,9 17,7 21,6 17,8
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22,0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 46,2 45,3 48,2 76,2 92,4 104,6
Boden eluiert (mg/kg) nn nn nn 0,37 0,49 0,55
Gefunden (µg) 18,9 18,5 19,7 45,2 56,7 63,8
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 32,7 37,3 39,0 33,5 38,8 42,8
Boden eluiert (mg/kg) 0,08 0,10 0,13 0,11 0,13 0,15
Gefunden (µg) 16,3 19,0 20,8 17,8 20,8 23,3
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
A 94 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 2: Elution Boden „Sandgrube“ (unsteril) mit 14-tägiger Alterung
Einzelsubstanzen
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 36,8 40,9 39,5 63,9 61,1 48,6
Boden eluiert (mg/kg) 0,08 0,08 0,05 0,76 0,77 0,90
Gefunden (µg) 17,9 19,5 18,0 56,1 55,4 55,4
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 30,2 28,0 30,0 31,3 30,4 35,8
Boden eluiert (mg/kg) 0,19 0,17 0,16 0,20 0,33 0,23
Gefunden (µg) 19,8 17,9 18,4 20,5 25,4 23,6
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22,0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 36,8 36,6 31,3 62,2 63,9 52,4
Boden eluiert (mg/kg) nn nn nn 1,10 0,70 0,53
Gefunden (µg) 15,1 15,0 12,9 68,9 53,6 42,3
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 25,9 26,3 21,4 28,5 28,3 23,8
Boden eluiert (mg/kg) 0,19 0,16 0,24 0,41 0,27 0,18
Gefunden (µg) 17,8 16,7 18,1 27,7 21,9 16,6
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 95
Tab. A 3: Elution Boden „Sandgrube“ (steril) ohne Alterung
Einzelsubstanzen
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 41,0 50,3 39,6 124,9 80,9 85,6
Boden eluiert (mg/kg) 0,08 0,06 0,04 0,35 0,25 0,28
Gefunden (µg) 19,5 22,6 17,6 64,1 42,4 45,5
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 32,0 34,8 24,8 41,6 40,8 Fehlt !
Boden eluiert (mg/kg) 0,15 0,15 0,11 0,09 0,08 0,15
Gefunden (µg) 18,7 19,8 14,4 20,4 19,4
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22.0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 49,1 44,4 57,2 67,3 63,9 107,5
Boden eluiert (mg/kg) 0,07 0,07 0,03 0,26 0,22 0,22
Gefunden (µg) 22,6 20,7 24,1 37,4 34,2 51,8
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 24,8 24,2 35,3 30,3 28,9 43,4
Boden eluiert (mg/kg) 0,10 0,08 0,06 0,12 0,10 0,05
Gefunden (µg) 14,1 12,8 16,7 17,1 15,4 19,5
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
A 96 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 4: Elution Boden „Sandgrube“ (steril) mit 14-tägiger Alterung
n Einzelsubstanze
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 50,7 48,2 48.3 105,9 89,0 79.7
Boden eluiert (mg/kg) 0,01 0,01 0,06 0,56 0,84 0,42
Gefunden (µg) 20,7 19,7 21,6 64,6 69,3 48,8
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 26,3 31,7 30,3 38,6 40,4 41,6
Boden eluiert (mg/kg) 0,18 0,15 0,19 0,07 0,20 0,22
Gefunden (µg) 17,9 18,8 19,8 18,3 24,2 25,6
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22,0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 56,8 53,9 50,2 124,5 96,9 99,0
Boden eluiert (mg/kg) 0,23 0,22 0,14 1,28 1,07 0,77
Gefunden (µg) 31,9 30,4 25,8 100,9 81,6 70,6
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 42,4 35,6 33,3 51,7 42,4 42,2
Boden eluiert (mg/kg) 0,33 0,32 0,16 0,35 0,32 0,20
Gefunden (µg) 30,0 27,1 19,7 34,5 29,7 25,0
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 97
Tab. A 5: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (unsteril) ohne Alterung
Einzelsubstanzen
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 28,8 35,0 36,2 32,5 35,8 45,9
Boden eluiert (mg/kg) 0,11 0,14 0,09 0,27 0,30 0,37
Gefunden (µg) 15,9 19,5 17,9 23,9 26,2 33,3
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 8,7 9,4 7,1 22,7 26,9 15,5
Boden eluiert (mg/kg) 0,34 0,37 0,31 0,21 0,21 0,20
Gefunden (µg) 17,1 18,6 15,1 17,6 19,0 14,2
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22.0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 39,3 32,8 39,5 33,0 34,4 49,0
Boden eluiert (mg/kg) 0,09 0,10 0,13 0,18 0,20 0,33
Gefunden (µg) 19,2 17,0 20,9 20,4 21,7 32,9
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 10,8 10,4 14,3 16,8 16,2 20,9
Boden eluiert (mg/kg) 0,33 0,30 0,46 0,16 0,20 0,31
Gefunden (µg) 17,5 16,0 24,3 13,3 14,5 20,7
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
A 98 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 6: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (unsteril) mit 14-tägiger Alterung
Einzelsubstanzen
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 21,0 32,9 28,1 12,6 21,1 13,0
Boden eluiert (mg/kg) 0,14 0,17 0,16 0,22 0,31 0,26
Gefunden (µg) 14,1 19,8 17,8 13,7 21,0 15,6
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 4,1 10,2 8,6 15,7 20,2 11,4
Boden eluiert (mg/kg) 0,48 0,44 0,48 0,35 0,32 0,20
Gefunden (µg) 20,7 21,6 22,7 20,3 20,8 12,4
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22.0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 37,2 39,0 46,5 22,1 26,3 39,8
Boden eluiert (mg/kg) 0,16 0,16 0,14 0,29 0,17 0,32
Gefunden (µg) 21,3 22,1 24,4 20,3 17,5 28,8
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 15,7 17,9 21,5 20,3 21,7 28,7
Boden eluiert (mg/kg) 0,60 0,51 0,76 0,32 0,24 0,52
Gefunden (µg) 30,2 27,6 39,0 20,9 18,2 32,2
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 99
Tab. A 7: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (steril) ohne Alterung
Einzelsubstanzen
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 36,2 56,0 68,0 66,9 55,2 45,9
Boden eluiert (mg/kg) 0,15 0,11 0,14 0,71 0,48 0,35
Gefunden (µg) 20,4 26,8 32,9 55,2 41,3 32,3
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 7,3 13,9 11,5
Boden eluiert (mg/kg) 0,23 0,26 0,28
Gefunden (µg) 12,2 16,0 15,7
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22.0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 43,0 49,4 48,5 57,4 70,5 67,3
Boden eluiert (mg/kg) 0,17 0,17 0,19 0,54 0,52 0,52
Gefunden (µg) 24,2 26,4 27,1 44,4 48,8 47,9
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 11,9 16,0 14,3 20,7 26,0 24,9
Boden eluiert (mg/kg) 0,37 0,37 0,37 0,23 0,25 0,24
Gefunden (µg) 19,6 21,1 20,3 17,6 20,3 19,5
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
A 100 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 8: Elution Boden „Haufwerk 5053“ (steril) mit 14-tägiger Alterung
n Einzelsubstanze
Hexogen (allein) TNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,47 0,47 0,47 1,06 1,06 1,06
Eluat (µg/l) 49,7 58,4 40,8 47,3 46,4 46,7
Boden eluiert (mg/kg) 0,19 0,23 0,20 0,52 0,54 0,50
Gefunden (µg) 27,3 32,4 24,3 39,8 40,2 38,8
Soll (µg) 18,9 18,9 18,9 42,5 42,5 42,5
2-A-4,6-DNT (allein) 2,4-DNT (allein)
Boden dotiert (mg/kg) 0,40 0,40 0,40 0,55 0,55 0,55
Eluat (µg/l) 15,1 13,0 13,1
Boden eluiert (mg/kg) 0,52 0,40 0,42
Gefunden (µg) 27,1 21,3 22,1
Soll (µg) 16,1 16,1 16,1 22,0 22,0 22.0
Mischstandard
Hexogen (Mischung) TNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,56 0,56 0,56 1,08 1,08 1,08
Eluat (µg/l) 35,1 36,5 41,7 30,9 31,1 37,6
Boden eluiert (mg/kg) 0,18 0,17 0,18 0,32 0,33 0,37
Gefunden (µg) 21,3 21,4 23,7 25,1 25,6 29,7
Soll (µg) 22,2 22,2 22,2 43,0 43,0 43,0
2-A-4,6-DNT (Mischung) 2,4-DNT (Mischung)
Boden dotiert (mg/kg) 0,45 0,45 0,45 0,50 0,50 0,50
Eluat (µg/l) 14,1 12,6 17,0 22,4 23,4 27,6
Boden eluiert (mg/kg) 0,50 0,45 0,45 0,28 0,25 0,25
Gefunden (µg) 25,8 22,9 24,7 20,3 19,5 21,0
Soll (µg) 18,1 18,1 18,1 20,1 20,1 20,1
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 101
Tab. A 9: Sorption "Hexogen, Boden Sandgrube".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 18,9 18,4 17,9 20,2 4,1 5,9 7,3 46 44 50 0,10 0,15 0,18
2 75,6 76 77 81 27 22 19 190 193 201 0,68 0,54 0,46
3 189 194 199 199 40 65 65 485 497 497 1,00 1,64 1,62
4 378 403 394 391 94 172 100 1008 984 977 2,35 4,31 2,50
Stoff in der Mischung
1 22,2 18,7 18,7 17,8 17,8 5,4 12,0 46,8 46,8 44,4 0,45 0,13 0,30
2 89 84 76 82 62 33 43 211 191 205 1,55 0,82 1,08
3 222 165 173 177 22 35 23 412 432 443 0,54 0,86 0,58
4 445 404 487 479 72 62 43 1009 1218 1197 1,81 1,55 1,08
Tab. A 10: Sorption "TNT, Boden Sandgrube".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 42,5 35 38 37 20,1 16,2 13,8 87 95 92 0,50 0,41 0,35
2 170 149 136 160 99 48 59 372 340 400 2,48 1,20 1,48
3 425 430 415 455 125 145 142 1076 1038 1137 3,12 3,63 3,56
4 849 958 947 1053 275 283 200 2394 2367 2632 6,87 7,08 5,01
Stoff in der Mischung
1 43,0 31,2 32,5 32,8 28,9 19,1 23,9 77,9 81,3 82,0 0,72 0,48 0,60
2 172 186 158 175 55 50 62 464 394 437 1,37 1,24 1,56
3 430 357 363 384 93 127 103 893 906 961 2,34 3,17 2,58
4 861 932 1108 1103 235 215 183 2330 2771 2757 5,88 5,38 4,58
A 102 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 11: Sorption "2-A-4,6-DNT, Boden Sandgrube".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 16,1 18,9 23,8 21,4 2,9 1,6 0,4 47 60 54 0,07 < 0,04 < 0,01
2 64 73 52 56 9,6 6,9 5,9 184 130 142 0,24 0,17 0,15
3 161 134 120 132 29 38 39 336 301 329 0,72 0,94 0,98
4 322 283 264 269 91 61 46 708 661 673 2,26 1,53 1,15
Stoff in der Mischung
1 18,1 12,9 12,7 12,4 8,5 7,2 15,8 32,4 31,8 31,1 0,21 0,18 0,39
2 72 69 60 65 23 17 19 171 150 161 0,59 0,42 0,48
3 181 125 130 135 17 26 22 312 324 338 0,43 0,65 0,56
4 362 315 363 366 53 44 35 788 907 914 1,33 1,10 0,88
Tab. A 12: Sorption "2,4-DNT, Boden Sandgrube".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 22 14 9,0 14 1,6 1,6 1,6 35 23 34 < 0,04 < 0,04 < 0,04
2 88 48 44 51 16 8 14 121 109 127 0,40 0,21 0,36
3 220 156 165 169 27 29 23 390 412 422 0,66 0,74 0,59
4 440 377 338 259 61 39 38 943 844 648 1,52 0,97 0,94
Stoff in der Mischung
1 20,1 12,4 11,9 11,1 8,0 7,6 16,7 30,9 29,7 27,8 0,20 0,19 0,42
2 80 62 59 65 11 10 15 156 147 162 0,27 0,25 0,36
3 201 138 142 146 26 35 26 344 356 364 0,66 0,87 0,65
4 401 365 424 409 70 66 55 912 1060 1022 1,76 1,66 1,37
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 103
Tab. A 13: Sorption "Hexogen, Boden Haufwerk 5053".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 18,9 19,0 12,1 19,3 4,4 1,2 7,5 47 30 48 0,11 0,03 0,19
2 75,6 60 63 64 7 18 7 150 158 161 0,19 0,44 0,17
3 189 151 159 166 3 7 4 378 399 416 0,07 0,17 0,10
4 378 337 345 319 7 35 5 844 862 797 0,16 0,87 0,13
Stoff in der Mischung
1 22,2 19,4 15,0 17,3 9,3 9,8 12,2 49 37 43 0,23 0,25 0,30
2 89 55 54 60 24 31 33 137 135 149 0,61 0,78 0,82
3 222 179 191 180 69 63 106 448 477 451 1,72 1,57 2,65
4 445 362 455 406 167 235 233 906 1138 1016 4,19 5,88 5,83
Tab. A 14: Sorption "TNT, Boden Haufwerk 5053".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 42,5 18,3 12,0 24,6 6,2 8,5 10,0 46 30 62 0,16 0,21 0,25
2 170 148 92 83 13 27 23 370 229 209 0,32 0,67 0,56
3 425 214 170 201 88 53 91 535 426 502 2,20 1,33 2,27
4 849 375 367 325 142 145 137 938 917 813 3,56 3,63 3,43
Stoff in der Mischung
1 43,0 17,5 12,0 11,4 6,2 6,0 6,0 44 30 29 0,16 0,15 0,15
2 172 57 41 53 29 29 27 144 101 133 0,71 0,72 0,68
3 430 223 218 215 93 85 141 556 546 538 2,33 2,12 3,52
4 861 502 636 542 232 285 273 1256 1589 1355 5,80 7,13 6,82
A 104 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 15: Sorption "2-A-4,6-DNT, Boden Haufwerk 5053".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Einzelstoff
1 16,1 3,5 3,9 4,8 5,7 5,2 12,5 8,6 9,8 11,9 0,14 0,13 0,31
2 64 17 14 20 36 12 42 42 35 49 0,90 0,29 1,06
3 161 37 25 34 68 45 62 92 62 86 1,71 1,12 1,55
4 322 78 88 67 144 141 127 195 220 167 3,61 3,52 3,17
Stoff in der Mischung
1 18,1 4,2 4,0 4,2 12,3 12,2 14,0 10,5 9,9 10,6 0,31 0,31 0,35
2 72 17 14 12 38 45 42 43 35 30 0,94 1,14 1,04
3 181 66 66 66 128 113 162 166 165 164 3,20 2,84 4,04
4 362 149 181 164 286 362 352 373 451 410 7,16 9,06 8,79
Tab. A 16: Sorption "2,4-DNT, Boden Haufwerk 5053".
An-
satz
Applizier-te
Menge
µg
Gefunden in der Wasserphase
µg
Gefunden im Boden
µg
Konz. in der Wasserphase
µg/l
Konzentration im Boden
mg/kg
Stoff in der Mischung
1 22 3.2 2.8 2.7 2.5 1.9 2.8 8.0 7.1 6.7 0.06 0.05 0.07
2 88 20 17 13 12 17 12 51 42 32 0.30 0.41 0.30
3 220 79 81 78 47 40 51 197 203 195 1.17 0.99 1.28
4 440 210 270 220 100 135 122 525 676 550 2.50 3.37 3.04
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 105
Tab. A 17: Freundlich-Parameter für die Sorptionsisothermen Sandgrube.
Freundlich-Gleichung: nFCkS =
mit S = sorbierter Konzentration (µg/kg)
und C = gelöster Konzentration (µg/l)
Parameter aus Sorptionsisothermen*
Einzeln In Mischung
kF n kF n
Hexogen 0.00302 0.993 0.0512 0.476
2,4,6-Trinitrotoluol 0.0113 0.817 0.0349 0.631
2-Amino-4,6 DNT ** ** 0.0549 0.425
2,4-Dinitrotoluol 0.0018 0.982 0.0330 0.527
*Grundlage:Arithmetisch gemittelte Konzentrationen aller Elutionsversuche. ** Keine sinnvolle Anpassung der Freundlich-Isothermen möglich
A 106 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 18: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Hexogen, Boden Sandgru-
be".
VE (1) VE (2) VE (3) CaSO4 (1) CaSO4 (2) CaSO4 (3)
Einwaage feucht (g) 725,2 722,1 724,7 719,1 731,8 714,6
Einwaage trocken (g) 580,2 577,7 579,8 575,3 585,4 571,7
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
58
49
58
49
60
51
56
47
57
48
57
48
Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (2,5-7,8 h) 243.8 lt 353.7 lt 244.7 lt 376.9 k 69.9 k 357.4 k
2. Tag (25,7-31,9 h) 34.3 t 2.1 k 50.5 k 13.8 k 153.1 k 5.1 k
3. Tag (48,8-55.4 h) 4.6 lt < 0.03 k < 0.03 k 8.8 k 3.4 k < 0.03 k
5. Tag (96,7-101,5 h) < 0.03 lt < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k 2.8 k < 0.03 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (2,5-7,8 h) 280.7 63.2 268.1 171.9
2. Tag (25,7-31,9 h) 29.0 24.7 57.3 83.0
3. Tag (48,8-55.4 h) 1.6 2.6 4.1 4.4
5. Tag (96,7-101,5 h) 0.03 0.00 1.0 1.6
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.04 < 0.01
*Trübe: t=trüb, lt=leicht trüb, k=klar
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 107
Tab. A 19: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "TNT, Boden Sandgrube".
VE (1) VE (2) VE (3) CaSO4 (1) CaSO4 (2) CaSO4 (3)
Einwaage feucht (g) 719,8 727,6 694,4 688,9 702,7 680,2
Einwaage trocken (g) 575,8 582,1 555,5 551,1 562,2 544,2
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
54
47
55
47
57
48
53
45
57
48
56
47
Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (3,0-7,0 h) 321.7 lt 738.0 lt 543.9 lt 673.2 lt 439.4 k 781.7 k
2. Tag (22,5 28,8 h) 150.6 k 154.0 k 181.6 k 182.3 k 237.2 k 155.0 k
3. Tag (46,4-52,4 h) 85.5 k 19.21 k 54.42 k 27.2 k 94.3 k 36.35 k
5. Tag (94,5-98,7 h) 13.9 k < 0.03 k 5.1 k < 0.10 k 7.1 k < 0.03 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (3,0-7,0 h) 534.5 208.3 631.4 174.9
2. Tag (22,5 28,8 h) 162.0 17.0 191.5 41.9
3. Tag (46,4-52,4 h) 53.0 33.2 52.6 36.4
5. Tag (94,5-98,7 h) 6.3 7.0 2.4 4.1
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
0.15 0.07 0.08 0.04 0.11 0.07
A 108 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 20: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "2-A-4,6-DNT, Boden
Sandgrube".
VE (1) VE (2) VE (3) CaSO4 (1) CaSO4 (2) CaSO4 (3)
Einwaage feucht (g) 745,4 719,3 732,2 706,8 743,1 723,5
Einwaage trocken (g) 596,3 575,4 585,8 565,4 594,5 578,8
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
54
46
55
47
56
47
53
45
56
47
55
47
Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (3.3–6.8 h) 121.0 lt 275.5 k 119.0 lt 251.5 k 137.9 k 208.7 k
2. Tag (24.8–30.6 h) 43.3 k 17.3 k 66.9 k 31.1 k 72.3 k 25.7 k
3. Tag (48.6–54.6 h) 37.1 lt 1.89 lt 7.18 lt 3.1 k 6.4 k 1.73 k
5. Tag (96.8–101 h) 3.41 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (3.3–6.8 h) 171.9 89.8 199.4 57.4
2. Tag (24.8–30.6 h) 42.5 24.8 43.0 25.5
3. Tag (48.6–54.6 h) 15.4 19.0 3.7 2.4
5. Tag (96.8–101 h) 1.2 2.0 0.03 0.00
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.04 < 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 109
Tab. A 21: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "2,4-DNT, Boden Sandgru-
be".
VE (1) VE (2) VE (3) CaSO4 (1) CaSO4 (2) CaSO4 (3)
Einwaage feucht (g) 749.6 727.9 721.7 722.2 739.2 728.5
Einwaage trocken (g) 599.7 582.3 577.4 577.8 591.4 582.8
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
60
51
57
48
58
49
54
47
59
50
57
48
Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (2.7–6.0 h) 158.2 lt 319.1 k 128.0 lt 306.6 k 109.2 k 315.3 k
2. Tag (24.5–29.8 h) 140.3 k 24.3 lt 71.5 t 68.8 k 72.5 k 35.3 k
3. Tag (48.3–53.5 h) 26.0 k 4.14 k 20.70 lt 7.3 k 30.8 k 3.87 k
5. Tag (96.3–100.7 h) 3.62 k < 0.03 k 5.10 lt < 0.10 k 5.3 k < 0.03 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (2.7–6.0 h) 201.7 102.7 243.7 116.5
2. Tag (24.5–29.8 h) 78.7 58.4 58.9 20.5
3. Tag (48.3–53.5 h) 16.9 11.4 14.0 14.7
5. Tag (96.3–100.7 h) 2.9 2.6 1.8 3.0
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.04 < 0.01 < 0.04 < 0.01 < 0.01 < 0.01
A 110 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 22: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Stoffgemisch, Boden
Sandgrube".
VE (1) VE (2) VE (3) CaSO4 (1) CaSO4 (2) CaSO4 (3)
Einwaage feucht (g) 723.0 723.8 719.1 699.0 741.9 684.5
Einwaage trocken (g) 578.4 579.0 575.3 559.2 593.5 547.6
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
59
50
58
49
57
48
55
47
56
47
55
47
Hexogen: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (2.5–5.8 h) 446.0 k 509.0 k 324.1 k 663.9 k 340.9 k 682.1 k
2. Tag (24.4–29.1 h) < 0.03 k < 0.03 k 80.7 k < 0.03 k 112.3 k < 0.03 k
3. Tag (48.5–53.1 h) < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k
5. Tag (96.4–100.9 h) < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 k 3.1 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (2.5–5.8 h) 426.4 94.0 562.3 192.0
2. Tag (24.4–29.1 h) 26.9 46.6 37.4 64.8
3. Tag (48.5–53.1 h) 0.03 0.00 0.03 0.00
5. Tag (96.4–100.9 h) 0.03 0.00 1.1 1.8
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01
TNT: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (2.5–5.8 h) 303.4 k 396.4 k 240.5 k 496.3 k 317.2 k 534.1 k
2. Tag (24.4–29.1 h) 151.3 k 204.9 k 121.4 k 76.4 k 200.3 k 91.3 k
3. Tag (48.5–53.1 h) 1.7 k 25.5 k 79.6 k 9.3 k 120.4 k 7.8 k
5. Tag (96.4–100.9 h) < 0.10 k 4.25 k 18.7 k < 0.03 k 17.2 k 5.2 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (2.5–5.8 h) 313.5 78.4 449.2 115.9
2. Tag (24.4–29.1 h) 159.2 42.3 122.7 67.6
3. Tag (48.5–53.1 h) 35.6 39.9 45.8 64.6
5. Tag (96.4–100.9 h) 7.7 9.8 7.5 8.8
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 111
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.04 0.08 0.14 0.08 0.24 0.06
2-A-4,6-DNT: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (2.5–5.8 h) 170.3 k 225.0 k 137.0 k 290.1 k 185.3 k 267.7 k
2. Tag (24.4–29.1 h) 46.7 k 72.1 k 56.8 k 11.8 k 91.1 k 15.4 k
3. Tag (48.5–53.1 h) 0.3 k 3.1 k 34.7 k < 0.03 k 38.2 k < 0.10 k
5. Tag (96.4–100.9 h) < 0.03 k < 0.10 k 2.8 k < 0.10 k < 0.10 k < 0.10 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (2.5–5.8 h) 177.5 44.4 247.7 55.2
2. Tag (24.4–29.1 h) 58.6 12.8 39.4 44.8
3. Tag (48.5–53.1 h) 12.7 19.1 12.8 22.0
5. Tag (96.4–100.9 h) 1.0 1.6 0.1 0.0
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.01 < 0.04 < 0.01
2,4-DNT: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (2.5–5.8 h) 178.7 k 234.8 k 141.9 k 292.5 k 199.2 k 291.7 k
2. Tag (24.4–29.1 h) 57.4 k 83.7 k 63.1 k 17.7 k 102.5 k 20.8 k
3. Tag (48.5–53.1 h) 0.6 k 5.9 k 40.8 k 2.6 k 45.5 k 2.5 k
5. Tag (96.4–100.9 h) < 0.10 k 1.3 k 4.9 k < 0.03 k 3.7 k 4.7 k
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (2.5–5.8 h) 185.1 46.8 261.1 53.6
2. Tag (24.4–29.1 h) 68.1 13.8 47.0 48.1
3. Tag (48.5–53.1 h) 15.7 21.8 16.9 24.8
5. Tag (96.4–100.9 h) 2.1 2.5 2.8 2.5
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.01 < 0.01 < 0.04 < 0.01 < 0.01 < 0.01
A 112 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 23: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Hexogen, Boden Hauf-
werk 5053".
VE (1) VE (2) VE (3)
Einwaage feucht (g) 1392,6 1392,6 1382,0
Einwaage trocken (g) 1114,1 1114,1 1105,6
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
16
14
18
15
17
15
Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (9,0-24,9 h) 172,3 t 142,4 t 134.1 t
2. Tag (24,9-49,3 h) 112,0 k 125,4 lt 83.5 lt
3. Tag (49,3-73,0 h) 70,2 k 56,1 lt 55.6 lt
4. Tag (73,0-96,4 h) 50,4 lt 36,1 lt 39.2 lt
Mittelwert / Standardabw, (µg/l)
1. Tag (9,0-24,9 h) 149,6 20,1
2. Tag (24,9-49,3 h) 107,0 21,4
3. Tag (49,3-73,0 h) 60,6 8,3
4. Tag (73,0-96,4 h) 41,9 7,5
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
0,48 0,29 0,36
*Trübe: t=trüb, lt=leicht trüb, k=klar
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 113
Tab. A 24: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "TNT, Boden: Haufwerk
5053".
VE (1) VE (2) VE (3)
Einwaage feucht (g) 1428,8 1404,8 1446,3
Einwaage trocken (g) 1143,0 1123,8 1157,0
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
17
15
17
15
18
15
Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (9,0-24,9 h) 114,6 t 93,4 t 95.6 t
2. Tag (24,9-49,3 h) 9,7 lt 19,8 t 10.7 k
3. Tag (49,3-73,0 h) < 0,03 t 2,55 t < 0.03 t
4. Tag (73,0-96,4 h) < 0,03 t 0,03 t < 0.03 t
Mittelwert / Standardabw. (µg/l)
1. Tag (9,0-24,9 h) 101,2 11,7
2. Tag (24,9-49,3 h) 13,4 5,6
3. Tag (49,3-73,0 h) 0,9 1,5
4. Tag (73,0-96,4 h) < 0,03
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.04 < 0.04 < 0.04
A 114 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 25: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "2-A-4,6-DNT; 2,4-DNT,
Boden Haufwerk 5053".
2-A-4,6-
DNT
2,4-DNT
Einwaage feucht (g) 1398,1 1426.8
Einwaage trocken (g) 1118,5 1141.4
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
18
15
18
15
Perkolatkonzentration
(µg/l) / Trübe
1. Tag (8,0-25,0 h) 19,6 k 48,5 k
2. Tag (25,0-49,0 h) 15,2 k 18,5 k
3. Tag (49,0-73,0 h) < 0,1 k < 0,1 k
4. Tag (73,0-97.0 h) < 0,03 lt < 0,1 lt
Restkonzentration im
Boden (mg/kg)
0,13 < 0,04
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 115
Tab. A 26: Versuchsbedingungen und Ergebnisse der Perkolation "Stoffgemisch, Boden
Haufwerk 5053".
VE (1) VE (2) VE (3) Trinkw. (1) Trinkw. (2) Trinkw. (3)
Einwaage feucht (g) 1417,0 1404,6 1407,3 1465,7 1424,3 1434,9
Einwaage trocken (g) 1133,6 1123,7 1125,8 1172,6 1139,4 1147,9
Durchfluß (ml/h)
(cm/d)
16
14
18
15
16
14
15
14
17
15
17
15
Hexogen: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (9,2–24,5 h) 251 lt 294 k 295 k 278 k 319 k 349 k
2. Tag (24,5–48,7 h) 153 t 165 t 164 lt 219 k 216 k 242 lt
3. Tag (48,7–72,7 h) 122 t 50 t 72 t 94 lt 118 lt 128 lt
4. Tag (72,8–96,7 h) 23 t 25 t 39 t 65 t 67 t 91 t
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (9,2–24,5 h) 280 25 315 36
2. Tag (24,5–48,7 h) 160 6 226 14
3. Tag (48,7–72,7 h) 81 37 113 17
4. Tag (72,8–96,7 h) 29 9 74 14
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
0,31 0,40 0,25 0,28 0,27 0,47
TNT: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (9,2–24,5 h) 133 lt 153 k 182 k 125 k 155 k 200 k
2. Tag (24,5–48,7 h) 3.2 t 1.7 t 4.4 lt < 0.03 k < 0.03 k < 0.03 lt
3. Tag (48,7–72,7 h) 1.9 t < 0.03 t < 0.03 t < 0.03 lt < 0.03 lt < 0.03 lt
4. Tag (72,8–96,7 h) < 0.03 t < 0.03 t < 0.03 t < 0.03 t < 0.03 t < 0.03 t
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (9,2–24,5 h) 156 25 160 37
2. Tag (24,5–48,7 h) 3.1 1.3 < 0.03
3. Tag (48,7–72,7 h) 0.6 1.1 < 0.03
4. Tag (72,8–96,7 h) < 0.03 < 0.03
A 116 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0.01 < 0.04 < 0.04 < 0.04 < 0.01 < 0.01
2-A-4,6-DNT: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (9,2–24,5 h) 30,9 lt 34,6 k 39,5 k 27,2 k 37,5 k 45,1 k
2. Tag (24,5–48,7 h) 8,0 t 9,9 t 9,4 lt 3,7 k 2,9 k 8,3 lt
3. Tag (48,7–72,7 h) 3,2 t 1,5 t < 0,03 t < 0,03 lt < 0,03 lt < 0,03 lt
4. Tag (72,8–96,7 h) < 0,10 t < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (9,2–24,5 h) 35,0 4,3 36,6 9,0
2. Tag (24,5–48,7 h) 9,1 1,0 4,9 2,9
3. Tag (48,7–72,7 h) 1,6 1,6 < 0,03
4. Tag (72,8–96,7 h) 0,05 0,04 < 0,03
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0,04 < 0,04 < 0,04 < 0,04 < 0,01 < 0,01
2,4-DNT: Perkolatkonzentration (µg/l) / Trübe
1. Tag (9,2–24,5 h) 65,1 lt 69,4 k 78,8 k 57,9 k 75,6 k 93,0 k
2. Tag (24,5–48,7 h) 8,8 t 11,6 t 10,7 lt 6,1 k 3,4 k 11,5 lt
3. Tag (48,7–72,7 h) 1,5 t 0,6 t < 0,03 t < 0,03 lt < 0,03 lt < 0,03 lt
4. Tag (72,8–96,7 h) < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t < 0,03 t
Mittelwert / Standardabweichung (µg/l)
1. Tag (9,2–24,5 h) 71,1 7,0 75,5 17,6
2. Tag (24,5–48,7 h) 10,4 1,4 7,0 4,1
3. Tag (48,7–72,7 h) 0,7 0,7 < 0,03
4. Tag (72,8–96,7 h) < 0,03 < 0,03
Restkonzentration im Boden (mg/kg)
< 0,01 < 0,01 < 0,01 < 0,01 < 0,01 < 0,01
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 117
Tab. A 27: Konzentration in der Wasserphase (µg/l) und eluierter Anteil (%) für Hexogen in
Abhängigkeit von der Elutionslösung für den Boden "Sandgrube".
VE 0,005 M
CaSO4
pH 4 pH 7 pH 8
Dotierung
(mg/kg)
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
CH2O (µg/l) 76,8 105,9 81,8 123,1 67,0 108,7 81,2 112,8 113,7 79,3
Eluiert (%) 81,3 112,1 86,5 130,3 70,9 115,1 85,9 119,3 120,4 84,0
Dotierung
(mg/kg)
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5
CH2O (µg/l) 419,6 79,2 379,9 420,1 450,5 465,8 410,2 405,5 406,2 170,5
Eluiert (%) 88,8 16,8 80,4 88,9 95,3 98,6 86,8 85,8 86,0 36,1
Tab. A 28: Konzentration in der Wasserphase (µg/l) und eluierter Anteil (%) für Hexogen in
Abhängigkeit von der Elutionslösung für den Boden "Hw 5053".
VE 0,005 M
CaSO4
pH 4 pH 7 pH 8
Dotierung
(mg/kg)
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
CH2O (µg/l) 93,4 84,0 81,0 73,2 101,0 50,1 45,5 58,4 39,7 39,6
Eluiert (%) 79,1 71,2 68,5 62,0 85,5 42,4 38,5 49,5 33,6 33,5
Dotierung
(mg/kg)
5 5 5 5 5 5 5 5 5 5
CH2O (µg/l) 445,4 440,7 465,0 422,9 429,1 434,9 458,4 462,5 697,4 371,1
Eluiert (%) 75,4 74,6 78,7 71,6 72,7 73,6 77,6 78,3 118,1 62,8
A 118 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 29: Einfluss der CaSO4-Konzentration auf die Trübe und Stoffgehalt bei der Perkola-
tion mit verschiedenen Perkolationslösungen, Einwaagen und Durchflussmengen.
VE (1) VE (2) 0,0005 M
(1)
0,0005 M
(2)
0,005 M (1) 0,005 M (2)
Einwaage feu. (g) 815,9 819,9 800,6 814,4 811,4 818,4
Einwaage tr. (g) 652,7 655,9 640,5 651,5 649,1 654,7
Durchfluss (ml/h)
cm/d
57
48
56
47
57
48
54
46
54
46
55
47
Tab. A 30: Einfluss der CaSO4-Konzentration auf die Stoffgehalte (µg/l) bei der Perkolation
mit verschiedenen Perkolationslösungen.
Hexogen (Tag) VE (1) VE (2) 0,0005 M
(1)
0,0005 M
(2)
0,005 M (1) 0,005 M (2)
1 44,0 47,5 41,2 138,1 189,7 275,2
2 13,2 9,3 10,3 13,1 24,3 36,8
3 10,9 12,1 k.P. 46,0 19,5 18,1
5 7,9 3,6 k.P. 2,4 1,6 3,3
TNT (Tag)
1 37,3 43,0 33,5 109,1 107,4 166,3
2 nn nn 1,0 1,1 nn 1,8
3 nn nn k.P. nn nn nn
5 nn nn k.P. nn nn nn
2-A-4,6-DNT (Tag)
1 15,9 19,2 15,3 52,8 50,4 70,7
2 6,1 6,4 5,7 14,8 14,8 34,3
3 2,3 2,8 k.P. 16,6 15,9 15,7
5 1,1 nn k.P. 2,4 3,2 2,7
2,4-DNT (Tag)
1 22,8 27,3 20,8 81,6 71,6 100,7
2 6,0 5,9 6,5 14,7 16,8 34,6
3 2,1 2,3 k.P. 7,7 9,2 9,5
5 nn nn k.P. 0,7 nn 0,4
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 119
Tab. A 31: Einfluss der CaSO4-Konzentration auf die Trübe bei der Perkolation mit verschie-
denen Perkolationslösungen.
Trübe (Tag) VE (1) VE (2) 0,0005 M
(1)
0,0005 M
(2)
0,005 M (1) 0,005 M (2)
1 tr tr lt lt kl kl
2 lt lt kl kl kl kl
3 lt lt Lufteintritt tr kl kl
5 lt lt tr tr kl kl
A 120 Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, F+E-Bericht 2. Teil
Tab. A 32: Stufe-1-Werte (Geringfügigkeitsschwellen) für Grund- und Sickerwasser bei rüs-
tungsspezifischen Parametern.
Parameter Einheit Stufe-1-Wert 1)
2,4,6-Trinitrotoluol µg/l 1
2-Amino-4,6-Dinitrotoluol µg/l 0,1
4-Amino-2,6-Dinitrotoluol µg/l 0,1
2,4-Dinitrotoluol µg/l
2,6-Dinitrotoluol µg/l Σ 0,1
3,4-Dinitrotoluol µg/l
3,5-Dinitrotoluol µg/l
2-Nitrotoluol µg/l
3-Nitrotoluol µg/l Σ 2
4-Nitrotoluol µg/l 0,1 (2-NT)
1.3.5-Trinitrobenzol µg/l 0,1
1,3-Dinitrobenzol µg/l 1
2,4,6-Trinitrotoluol (Pikrinsäure) µg/l 0,1
Hexogen µg/l 1
Oktogen µg/l 2
Nitropenta µg/l 50
Diphenylamin µg/l 1
Hydrazine 2) µg/l 0,1
Nitroglycerin µg/l 1
Ethylenglykoldinitrat µg/l 50
Diethylenglykoldinitrat µg/l 50
Nitroguanidin µg/l 30
Nitrosodiphenylamin µg/l 0,1
1 bzw. die Nachweisgrenze nach dem jeweiligen Stand der Technik
2 auch gültig für substituierte Hydrazine (z.B. Dimethylhydrazin)
Sickerwasserprognose für rüstungsspezifische Verbindungen, , F+E-Bericht 2. Teil A 121
Tab. A 33: Vorläufige Stufe-1-Werte (Geringfügigkeitsschwellen) für Gesamtstoffgehalte im
Boden bei rüstungsspezifischen Parametern.
Parameter Einheit Stufe-1-Werte 1)
2,4,6-Trinitrotoluol mg/kg 1
2-Amino-4,6-Dinitrotoluol mg/kg 0,1
4-Amino-2,6-Dinitrotoluol mg/kg 0,1
2,4-Dinitrotoluol mg/kg
2,6-Dinitrotoluol mg/kg Σ 1
3,4-Dinitrotoluol mg/kg
3,5-Dinitrotoluol mg/kg
2-Nitrotoluol mg/kg
3-Nitrotoluol mg/kg Σ 10
4-Nitrotoluol mg/kg 1 (2-NT)
1.3.5-Trinitrobenzol mg/kg 1
1,3-Dinitrobenzol mg/kg 1
2,4,6-Trinitrotoluol (Pikrinsäure) mg/kg 0,1
Hexogen mg/kg 1
Oktogen mg/kg 50
Nitropenta mg/kg 500
Diphenylamin mg/kg 1
Hydrazine 2) mg/kg 0,1
Nitroglycerin mg/kg 1
Ethylenglykoldinitrat mg/kg 30
Diethylenglykoldinitrat mg/kg 30
Nitroguanidin mg/kg 30
Nitrosodiphenylamin mg/kg 0,1
1 bzw. die Nachweisgrenze nach dem jeweiligen Stand der Technik
2 auch gültig für substituierte Hydrazine (z.B. Dimethylhydrazin)